Решение При параллельном соединении электроприемников напряжения на участках цепи одинаковы и равны н
 Скачать 1.45 Mb.
|
Задача 1К распределительному электрическому щиту постоянного тока присоединены три параллельные группы электроприемников, имеющие соответственно сопротивления 𝑅1, 𝑅2, 𝑅3. Ток в первой группе равен 𝐼1, длина магистрального провода 𝑙, сечение – 𝑆. Составить электрическую схему питания. Определить − ток в магистральном проводе; − действительную потерю напряжения в магистральном проводе; − напряжение в начале магистрального провода. Выбрать предохранитель для защиты сети от перегрузок. Магистраль выполнена открыто двухжильным кабелем с медными жилами. Дано: 𝑅1 = 8,8 Ом; 𝑅2 = 110 Ом; 𝑅3 = 8 Ом; 𝐼1 = 2,5 А; 𝑙 = 150 м; 𝑆 = 10 мм2.  Рис. 1 – Электрическая схема питания РешениеПри параллельном соединении электроприемников напряжения на участках цепи одинаковы и равны: 𝑈н = 𝐼1 ∙ 𝑅1 = 2,5 ∙ 8,8 = 22 В. Токи электроприемников по закону Ома: 𝑈н 22 𝐼2 = = = 0,2 А; 𝑅2 110 𝑈н 22 𝐼3 = = = 2,75 А. 𝑅3 8 Ток в магистральном проводе равен сумме токов электроприемников: 𝐼 = 𝐼1 + 𝐼2 + 𝐼3 = 2,5 + 0,2 + 2,75 = 5,45 А. Сопротивление одной жилы магистрального провода: 𝑅  Ом, м где 𝛾 = 53  2 – удельное сопротивление меди. Ом∙мм Действительная потеря напряжения в магистральном проводе: ∆𝑈 = 2 ∙ 𝑅0 ∙ 𝐼 = 2 ∙ 0,283 ∙ 5,45 = 3,085 В. Напряжение в начале магистрального провода: 𝑈 = 𝑈н + ∆𝑈 = 22 + 3,085 = 25,085 В. Допустимая потеря напряжения: ∆𝑈доп = 0,05 ∙ 𝑈 = 0,05 ∙ 25,085 = 1,254 В. Условие ∆𝑈 ≤ ∆𝑈доп не выполняется, провод с данным сечением не проходит по ПУЭ. Ток плавкой вставки предохранителя должен удовлетворять условию 𝐼п.вст ≥ 𝐼 = 5,45 А. Выбираем предохранитель ПН1-60 с током плавкой вставки 6 А. Выполняем проверку соответствия тока плавкой вставки условию защиты линии данного сечения от токов короткого замыкания: 𝐼п.вст < 3𝐼доп 𝐼доп = 70 А – длительно допустимый ток для данного сечения кабеля 10 мм2, проложенного открыто. 6 < 3 ∙ 70 – условие выполняется. Ответ: ток в магистральном проводе 𝐼 = 5,45 А; действительная потеря напряжения в магистральном проводе ∆𝑈 = 3,085 В; напряжение в начале магистрального провода 𝑈 = 25,085 В. Задача № 2Три потребителя электроэнергии, имеющие одинаковые полные сопротивления фаз 𝑍ф, соединены «звездой» и включены в четырёхпроводную трёхфазную сеть с системой симметричных линейных напряжений 𝑈л. Составить электрическую схему питания. Определить фазные токи 𝐼ф и ток в нейтральном проводе 𝐼𝑁; мощность 𝑃 трёхфазной цепи. Построить векторную диаграмму напряжений и токов с учётом характера нагрузки. Дополнительное задание В каких случаях используются трёх- и четырёхпроводные трёхфазные электрические цепи? Объяснить назначение нейтрального провода в четырёхпроводных трёхфазных электрических цепях. Почему в нейтральные провода не устанавливают предохранители и выключатели? Дано: 𝑈л = 380 В; 𝑍ф = 6,5 Ом; cos 𝜑𝐴 = 0,705; 𝑅𝐴, 𝑋𝐿𝐴; cos 𝜑𝐵 = 0,705; 𝑅𝐵, 𝑋𝐶𝐵; cos 𝜑𝐶 = 0,2; 𝑅𝐶, 𝑋𝐿𝐶. РешениеСоставляем электрическую схему питания (рис. 2):  Рис. 2 – Электрическая схема питанияФазное напряжения: 𝑈л 380 𝑈ф  . √3 √3 Фазные напряжения в комплексной форме: 𝑈̇𝐴 = 𝑈ф = 220 В; 𝑈̇𝐵 = 𝑈ф𝑒−𝑗120° = 220𝑒−𝑗120° = −110 − 𝑗190,53 В; 𝑈̇𝐶 = 𝑈ф𝑒𝑗120° = 219,393𝑒𝑗120° = −110 + 𝑗190,53 В. Активное сопротивление фазы 𝐴: 𝑅𝐴 = 𝑍ф cos 𝜑𝐴 = 6,5 ∙ 0,705 = 4,583 Ом. Реактивное индуктивное сопротивление фазы 𝐴: 𝑋𝐿𝐴  . Полное комплексное сопротивление фазы 𝐴: 𝑍𝐴 = 𝑅𝐴 + 𝑗𝑋𝐿𝐴 = 4,583 + 𝑗4,61 = 6,5𝑒𝑗45,17° Ом. Активное сопротивление фазы 𝐵: 𝑅𝐵 = 𝑍ф cos 𝜑𝐵 = 6,5 ∙ 0,705 = 4,583 Ом. Реактивное емкостное сопротивление фазы 𝐵: 𝑋𝐶𝐵  . Полное комплексное сопротивление фазы 𝐵: 𝑍𝐵 = 𝑅𝐵 − 𝑗𝑋𝐶𝐵 = 4,583 − 𝑗4,61 = 6,5𝑒−𝑗45,17° Ом. Активное сопротивление фазы 𝐶: 𝑅𝐶 = 𝑍𝐶 cos 𝜑𝐶 = 6,5 ∙ 0,2 = 1,3 Ом. Реактивное емкостное сопротивление фазы 𝐶: 𝑋𝐶𝐶  . Полное комплексное сопротивление фазы 𝐶: 𝑍𝐶 = 𝑅𝐶 + 𝑗𝑋L𝐶 = 1,3 + 𝑗6,369 = 6,5𝑒𝑗78,463° Ом. Определяем комплексные фазные токи: 𝑈̇ 𝐼𝐴̇ =  𝑍𝐴𝐴 = 6219,5𝑒𝑗,45393,17° = 33,753𝑒−𝑗45,17° = 23,796 − 𝑗23,938 А; 𝐼𝐵̇ = 𝑈  𝑍̇𝐵𝐵 = 2196,5,393𝑒−𝑗𝑒45−,17𝑗120° ° = 33,753𝑒−𝑗74,83° = 8,833 − 𝑗32,577 А; 𝐼𝐶̇ = 𝑈̇𝐶 219,393𝑒𝑗120° −𝑗161,537° = −32,015 − 𝑗10,689 А.  𝑍𝐶 = 6,5𝑒−𝑗78,463° = 33,753𝑒Комплексный ток в нейтральном проводе: 𝐼𝑁̇ = 𝐼𝐴̇ + 𝐼𝐵̇ + 𝐼𝐶̇ = 23,796 − 𝑗23,938 + 8,833 − 𝑗32,577 − 32,015 − 𝑗10,689 = 0,613 − 𝑗67,204 = 67,206𝑒−𝑗89,477° А. Активная мощность фаз и всей цепи: 𝑃𝐴 = 𝑈ф𝐼𝐴 cos 𝜑𝐴 = 219,393 ∙ 33,753 ∙ 0,705 = 5220,615 Вт; 𝑃𝐵 = 𝑈ф𝐼𝐵 cos 𝜑𝐵 = 219,393 ∙ 33,753 ∙ 0,705 = 5220,615 Вт; 𝑃𝐶 = 𝑈ф𝐼𝐶 cos 𝜑𝐶 = 219,393 ∙ 33,753 ∙ 0,2 = 1481,026 Вт; 𝑃 = 𝑃𝐴 + 𝑃𝐵 + 𝑃𝐶 = 5220,615 + 5220,615 + 1481,026 = 11922,256 Вт. Строим в масштабе векторную диаграмму токов и напряжений. (рис. 3). Масштаб по напряжению 50 В⁄см, по току 10 А⁄см.  Рис. 3 – Векторная диаграмма токов и напряженийПри соединении «звездой» симметричной нагрузки используются трехпроводные трехфазные электрические цепи. При соединении «звездой» несимметричной нагрузки используются четырехпроводные трехфазные электрические цепи Нейтральный провод необходим для выравнивания фазных напряжений нагрузки, когда сопротивления этих фаз различны. Благодаря нейтральному проводу, каждая фаза нагрузки оказывается включенной на фазное напряжение генератора, которое практически не зависит от величины тока нагрузки, так как внутреннее падение напряжения в фазе генератора незначительно. Поэтому напряжение на каждой фазе нагрузки будет практически неизменным при изменениях нагрузки. Предохранители и выключатели не ставят в нейтральный провод в связи с тем, что их неисправность может вызвать недопустимые перенапряжения на отдельных фазах нагрузки. Ответ: комплексные фазные токи: 𝐼𝐴̇ = 33,753𝑒−𝑗45,17° = 23,796 − 𝑗23,938 А; 𝐼𝐵̇ = 33,753𝑒−𝑗74,83° = 8,833 − 𝑗32,577 А; 𝐼𝐶̇ = −32,015 − 𝑗10,689 А. комплексный ток в нейтральном проводе: 𝐼𝑁̇ = 0,613 − 𝑗67,204 = 67,206𝑒−𝑗89,477° А. активная мощность фаз и всей цепи: 𝑃𝐴 = 5220,615 Вт; 𝑃𝐵 = 5220,615 Вт; 𝑃𝐶 = 1481,026 Вт; 𝑃 = 11922,256 Вт. Задача 3Потребитель электроэнергии, фазы которого имеют комплексные сопротивления: 𝑍𝑎𝑏, 𝑍𝑏𝑐, 𝑍𝑐𝑎 и соединены в трёхфазную электрическую цепь «треугольником», питается симметричной системой линейных напряжений: 𝑈𝐴𝐵 = 𝑈𝐵𝐶 = 𝑈𝐶𝐴 = 𝑈л. Определить: Фазные 𝐼ф и линейные 𝐼л токи потребителя; Показания ваттметров 𝑊1, 𝑊2; Полную и реактивную мощности всей системы; Активную мощность системы по формуле Арона; Построить Векторную диаграмму токов и напряжений с учетом характера нагрузки. Дано: 𝑈л = 660 В; 𝑍𝐴𝐵 = 2 + 𝑗2 Ом; 𝑍𝐵𝐶 = 4 Ом; 𝑍𝐶𝐴 = 2 − 𝑗2 Ом.  Рис. 4 – Включение потребителей по схеме треугольник РешениеКомплексные напряжения фаз (направляем вектор комплексного напряжения 𝑈𝐴𝐵 по оси действительных чисел): 𝑈̇𝐴𝐵 = 𝑈𝐴𝐵 = 660 В; 𝑈̇𝐵𝐶 = 𝑈𝐵𝐶𝑒−𝑗120° = 660𝑒−𝑗120° = −330 − 𝑗571,577 В;𝑈̇𝐶𝐴 = 𝑈𝐶𝐴𝑒𝑗120° = 660𝑒𝑗120° = −330 + 𝑗571,577 В.Фазные токи потребителя электроэнергии: 𝑈̇𝐴𝐵 660 −𝑗45° А; 𝐼𝐴𝐵̇ =  = = 165 − 𝑗165 = 233,345𝑒𝑍𝐴𝐵 2 + 𝑗2 𝑈̇𝐵𝐶 −330 − 𝑗571,577 −𝑗120° А; 𝐼𝐵𝐶̇ =  = = −82,5 − 𝑗142,894 = 165𝑒𝑍𝐵𝐶 4 𝐼𝐶𝐴̇ = 𝑈  ̇𝐶𝐴 = −330 + 𝑗571,577 = 225,394 + 𝑗60,394 = 233,345𝑒𝑗165° А. 𝑍𝐶𝐴 2 − 𝑗2 Линейные токи потребителя: 𝐼𝐴̇ = 𝐼𝐴𝐵̇ − 𝐼𝐶𝐴̇ = 165 − 𝑗165 − (225,394 + 𝑗60,394) = 390,394 − 𝑗225,394 = 450,788𝑒−𝑗30° А; 𝐼𝐵̇ = 𝐼𝐵𝐶̇ − 𝐼𝐴𝐵̇ = −82,5 − 𝑗142,894 − (165 − 𝑗165) = −247,5 + 𝑗22,106 = 248,485𝑒𝑗174,896° А; 𝐼𝐶̇ = 𝐼𝐶𝐴̇ − 𝐼𝐵𝐶̇ = 225,394 + 𝑗60,394 − (−82,5 − 𝑗142,894) = −142,894 + 𝑗203,288 = 248,485𝑒𝑗125,104° А. Показания ваттметров 𝑊1, 𝑊2: 𝑃𝑊1 = 𝑈𝐴𝐵𝐼𝐴 cos(𝑈̂𝐴𝐵𝐼𝐴) = 660 ∙ 450,788 cos(30°) = 257660,166 Вт; 𝑃𝑊2 = 𝑈𝐶𝐴𝐼𝐶 cos(𝑈̂𝐶𝐴𝐼𝐶) = 660 ∙ 248,485 cos(60° − 125,104°) = 69039,834 Вт. Углы сдвига фаз: 𝜑𝐴𝐵 = arctg  = 45° 𝜑𝐵𝐶 = 0° (т.к. нагрузка имеет активный характер) 𝜑𝐶𝐴 = arctg  = −45° Полная и реактивная мощности фаз: 𝑆𝐴𝐵 = 𝑈𝐴𝐵𝐼𝐴𝐵 = 660 ∙ 233,345 = 154007,857 ВА; 𝑄𝐴𝐵 = 𝑈𝐴𝐵𝐼𝐴𝐵 sin 𝜑𝐴𝐵 = 660 ∙ 233,345 sin(45°) = 108900 вар; 𝑆𝐵𝐶 = 𝑈𝐵𝐶𝐼𝐵𝐶 = 660 ∙ 165 = 108900 ВА; 𝑄𝐵𝐶 = 𝑈𝐵𝐶𝐼𝐵𝐶 sin 𝜑𝐵𝐶 = 660 ∙ 165 sin(0) = 0; 𝑆𝐶𝐴 = 𝑈𝐶𝐴𝐼𝐶𝐴 = 660 ∙ 233,345 = 154007,857 ВА; 𝑄𝐶𝐴 = 𝑈𝐶𝐴𝐼𝐶𝐴 sin 𝜑𝐶𝐴 = 660 ∙ 233,345 sin(−45°) = −108900 вар. Полная активная мощность цепи по формуле Арона, реактивная и полная мощности цепи: 𝑃 = 𝑃𝑊1 + 𝑃𝑊2 = 257660,166 + 69039,834 = 326700 Вт; 𝑄 = 𝑄𝐴𝐵 + 𝑄𝐵𝐶 + 𝑄𝐶𝐴 = 108900 + 0 − 108900 = 0; 𝑆  . Строим векторную диаграмму токов и напряжений (рис. 5). Масштаб: 𝑚𝑈 = 100 В⁄см; 𝑚𝐼 = 50 А⁄см  Рис. 5 – Векторная диаграмма токов и напряженийОтвет: Фазные токи потребителя электроэнергии: 𝐼𝐴𝐵̇ = 165 − 𝑗165 = 233,345𝑒−𝑗45° А; 𝐼𝐵𝐶̇ = −82,5 − 𝑗142,894 = 165𝑒−𝑗120° А; 𝐼𝐶𝐴̇ = 225,394 + 𝑗60,394 = 233,345𝑒𝑗165° А. Линейные токи потребителя: 𝐼𝐴̇ = 390,394 − 𝑗225,394 = 450,788𝑒−𝑗30° А; 𝐼𝐵̇ = −247,5 + 𝑗22,106 = 248,485𝑒𝑗174,896° А; 𝐼𝐶̇ = −142,894 + 𝑗203,288 = 248,485𝑒𝑗125,104° А. Показания ваттметров 𝑊1, 𝑊2: 𝑃𝑊1 = 257660,166 Вт; 𝑃𝑊2 = 69039,834 Вт. Полная и реактивная мощности фаз: 𝑆𝐴𝐵 = 154007,857 ВА; 𝑄𝐴𝐵 = 108900 вар; 𝑆𝐵𝐶 = 108900 ВА; 𝑄𝐵𝐶 = 0; 𝑆𝐶𝐴 = 154007,857 ВА; 𝑄𝐶𝐴 = −108900 вар. Полная активная мощность цепи по формуле Арона, реактивная и полная мощности цепи: 𝑃 = 326700 Вт; 𝑄 = 0; 𝑆 = 326700 ВА. Задача 4Трехфазный асинхронный электродвигатель с короткозамкнутым ротором единой серии 4А имеет заданные паспортные (каталожные) данные,. Линейное напряжение питающей сети 𝑈ном = 380 В, частота питающего напряжения 𝑓1 = 50 Гц, протяженность линии 𝑙 = 40 м. Рассчитать электрическую линию для питания трехфазного асинхронного электродвигателя по величине расчетного электрического тока и величине потери напряжения. Проводку выполнить в трубах или открыто изолированными алюминиевыми или медными проводами. Выбрать автоматический выключатель в качестве аппарата защиты от токовых перегрузок и коротких замыканий. Определить: − число пар полюсов обмотки статора 𝑝; − номинальное скольжение ротора 𝑠ном; − номинальный 𝑀ном, начальный пусковой 𝑀пуск и максимальный 𝑀𝑚𝑎𝑥 моменты; − мощность на зажимах двигателя 𝑃1 при номинальном режиме работы; − полные потери мощности в двигателе при номинальной нагрузке; − объяснить маркировку типа двигателя, используя стандартные обозначения. Построить механические характеристики двигателя М = 𝑓(𝑆) и 𝑛 = 𝑓(𝑀), обозначить на них паспортные: номинальный, пусковой, максимальный моменты. Дано: 4А180М6У3; 𝑃2ном = 15 кВт; 𝜂ном = 87%; 𝑛ном = 730 об⁄мин; cos 𝜑ном = 0,82; 𝑘пуск = 𝐼пуск⁄𝐼ном = 6; 𝑚пуск = 𝑀пуск⁄𝑀ном = 1,2; 𝑚𝑚𝑖𝑛 = 𝑀𝑚𝑖𝑛⁄𝑀ном = 1,0; 𝑚кр = 𝑀𝑚𝑎𝑥⁄𝑀ном = 2,0; провода м; способ проводки откр. Решение Расчетный ток нагрузки, который следует принять равным номинальному току электродвигателя: 𝑃2ном ∙ 103 15 ∙ 103 𝐼расч = 𝐼ном =  = = 31,946 А. √3 ∙ 𝑈л ∙ cos 𝜑ном ∙ 𝜂ном √3 ∙ 380 ∙ 0,82 ∙ 0,87 Минимальное сечение проводов для трехфазной нагрузки можно определить по выражению: 𝑆расч = 3  𝛾𝑃𝑈22ном∆𝑈𝑙 = 313,∙715∙ 380∙ 1023∙∙040,05 = 7,865 мм2 л По таблице длительно допустимых токовых нагрузок на провода и кабели с резиновой и полихлорвиниловой изоляцией с алюминиевыми жилами в столбце «три провода в трубе» выбрано стандартное сечение 𝑆 = 10 мм2 с допустимым током 𝐼доп = 47 А. Согласно ПУЭ, из условия механической прочности внутренняя проводка не может быть выполнена алюминиевыми жилами меньшего сечения. Условие 𝐼доп = 47 А ≥ 𝐼расч = 31,946 А выполнено. Найденное стандартное сечение проверяется на потерю напряжения:  𝐼расч𝑙  л  𝑈л = 1,41 %. К прокладке в трубе принимаются алюминиевые провода сечением 𝑆 = 10 мм2. Допустимая потеря напряжения составит ∆𝑈л ≤ 5 %. Условие выполнено Пусковой ток электродвигателя с короткозамкнутым ротором: 𝐼пуск = 𝑘пуск𝐼ном = 6 ∙ 31,946 = 191,675 А. Номинальный ток уставки электромагнитного расцепителя автоматического выключателя определяется условием: 𝐼н.эм.расц = 1,3𝐼пуск = 1,3 ∙ 191,675 = 249,177 А. Выбран автоматический выключатель ВА51-35 40А с номинальным током уставки электромагнитного расцепителя 250–500 А и номинальным напряжением 400⁄600 В. Номинальный ток автоматического выключателя 𝐼н.ав = 40 А. Условие 𝐼н.ав = 40 А ≥ 𝐼ном = 31,946 выполнено. Определяем число пар полюсов обмотки статора: 𝑝  . Номинальное скольжение ротора: 𝑛с − 𝑛ном 750 − 730 𝑠ном =  = = 0,027. 𝑛с 750 Номинальный момент нагрузки на валу двигателя: 𝑃2ном 15 ∙ 103 𝑀ном = 9,55 ∙  = 9,55 ∙  = 196,233 Н ∙ м. 𝑛ном 730 Пусковой момент: 𝑀пуск = 𝑚пуск ∙ 𝑀ном = 1,2 ∙ 196,233 = 235,479 Н ∙ м.Максимальный момент: 𝑀𝑚𝑎𝑥 = 𝑚кр ∙ 𝑀ном = 2 ∙ 196,233 = 392,466 Н ∙ м. Мощность на зажимах двигателя 𝑃1ном при номинальном режиме работы 𝑃2ном 15 ∙ 103 𝑃1  . Полные потери мощности в двигателе при номинальной нагрузке: ∆𝑃ном = 𝑃1 − 𝑃2ном = 17241,379 − 15000 = 2241,379 Вт. Двигатель 4А180М6У3 4AA63B4 – электродвигатель серии 4, с высотой оси вращения 180 мм, средним установочным размером по длине станины, шестиполюсный, для умеренного климата, категории размещения 4 (работа в закрытом вентилируемом и отапливаемом помещении). Для построения механической характеристики момент рассчитываем по формуле: 2 ∙ 𝑀𝑚𝑎𝑥 𝑀 = 𝑠+ 𝑠к . 𝑠к 𝑠 Критическое скольжение двигателя: 𝑠кр = 𝑠ном  . Соответствующую моменту 𝑀 частоту вращения двигателя находим по формуле 𝑛 = 𝑛с ∙ (1 − 𝑠). Сведем в таблицу 1 значения моментов и частот вращения, соответствующих скольжению от 0 до 1. Таблица 1
Тогда механические характеристики двигателя будут иметь вид (рис. 6,7):  Рис. 6 – Механические характеристики двигателя 𝑛 = 𝑓(𝑀) Рис. 7 – Механические характеристики двигателя М = 𝑓(𝑠)Ответ: Расчетный ток нагрузки: 𝐼расч = 31,946 А. Минимальное сечение проводов для трехфазной нагрузки: 𝑆расч = 7,865 мм2 Сечение 𝑆 = 10 мм2 с допустимым током 𝐼доп = 47 А. Стандартное сечение проверяется на потерю напряжения: ∆𝑈л = 1,41 %. Пусковой ток электродвигателя с короткозамкнутым ротором: 𝐼пуск = 191,675 А. Номинальный ток уставки электромагнитного расцепителя автоматического выключателя: 𝐼н.эм.расц = 1,3𝐼пуск = 1,3 ∙ 191,675 = 249,177 А. Число пар полюсов обмотки статора: 𝑝 = 4. Номинальное скольжение ротора: 𝑠ном = 0,027. Номинальный момент нагрузки на валу двигателя: 𝑀ном = 196,233 Н ∙ м. Пусковой момент: 𝑀пуск = 235,479 Н ∙ м. Максимальный момент: 𝑀𝑚𝑎𝑥 = 392,466 Н ∙ м. Мощность на зажимах двигателя 𝑃1ном при номинальном режиме работы: 𝑃1 = 17241,379 кВт. Полные потери мощности в двигателе при номинальной нагрузке: ∆𝑃ном = 2241,379 Вт. Список литературыЭлектроснабжение с основами электротехники: методические указания и контрольные задания / И.С. Дорофеева, Л.П. Кропачева; М-во с.-х. РФ, федеральное гос. бюджетное образов. учреждение высшего образования «Пермская гос. с.-х. акад. им. акад. Д.Н. Прянишникова»; Пермь : ИПЦ «ПрокростЪ», 2016. – 55 с. Бессонов Л.А. Теоретические основы электротехники: Электрические цепи: Учебник для студентов электротехнических, энергетических и приборостроительных специальностей вузов. – 7-е изд., перераб. и доп. – М.: Высш. школа, 2008. – 528 с. Зевеке Г.В., Ионкин П.А., Нетушил А.В., Страхов С.В. Основы теории цепей: Учебник для вузов. – 5-е изд., перераб. – М.: Энергоатомиздат, 2007. – 528 с. Касаткин А.С., Немцов М.В. Электротехника. – 9-е изд., Москва, Академия, 2005, 544 с. Каталог продукции Автоматический выключатель ВА51-35 на номинальный ток 40А [Электронный ресурс] – Режим доступа: https://uralen.ru/catalog/vk/group-216/1811.html, свободный (дата обращения 10.09.2022 г.). |