17 вариант обновленный. Силовой трехфазный двухобмоточный трансформатор с масляным охлаждением

• Название: Силовой трехфазный двухобмоточный трансформатор с масляным охлаждением
• Дата: 02.10.2018
• Размер: 318.24 Kb.
• Имя файла: 17 вариант обновленный.docx
• Тип: Курсовой проект; #52182
• страница: 10 из 12

5.2. Определение потерь холостого хода трансформатора.

Режим работы трехфазного трансформатора при питании от сети переменного тока одной из егo обмоток и разомкнутой другой называют режимом холостого хода. Потери возникающие в трансформаторе в этом режиме, называют потерями холостого хода.

Потери холостого ходя в трансформаторе P_к слагаются из магнитных потерь (гистерезис, вихревые токи) в магнитопроводе, потерь в стальных элементах конструкции трансформатора от потоков рассеивания, электрических потерь в первичной обмотке от тока холостого хода и диэлектрических потерь в изоляции.

Диэлектрические потери в изоляции и электрические потери в первичной обмотке у силовых трансформаторов обычно малы и их можно не учитывать. Потери в стальных элементах конструкции трансформатора учитывают приближенно в виде добавочных потерь.

Магнитные потери составляют основную часть потерь холостого хода и рассчитывают их по экспериментально установленным зависимостям между индукцией магнитного поля и удельными потерями в стали Р (Вт/кг) при частоте 50 Гц.

Индукции в стержне В_с и ярме В_я для установленных значений П_с и П_я, Т,:
= 1,61 Т,

= 2,47 Т,
где U_в - ЭДС одного витка из расчета обмоток, В;

f= 50 Гц - частота питающей сети;

П_я, П_с - сечения стержня и ярма.
Удельные потери Р, Вт/кг, в холоднокатаных текстурованных сталях в зависимости от индукции приведены в табл. 5.5.

Удельные потери, приведенные в табл. 5.5, справедливы лишь для случая, когда направление магнитного потока совпадает, с направлением прокатки стали. При отклонении магнитного потока от направления прокатки следует учитывать увеличение магнитных потерь.

Пластины для стержней и ярм вырезают из листов холоднокатаной стали так, чтобы направление потока в магнитопроводе совпадало с направлением прокатки. При сборке магнитной системы из пластин прямоугольной формы (рис, 1, а, б) направление магнитного потока в зоне стыков не совпадает с направлением прокатки стали. Это приводит к увеличению удельных потерь. При использовании косых стыков (рис. 1, в, г) направления потока и прокатки стали в зоне стыков совпадают, дополнительные потери меньше, чем при прямых. Таким образом, увеличение удельных потерь зависит от соотношения числа прямых и косых стыков в магнитопроводе и может быть учтено при расчете Р_х коэффициентом К_уп, значение которого находят по табл. 5.6.
Таблица 5.6

Магнитная система по Рис.1	Соотношение стыков		Значение коэффициента Куп
	косых	прямых	Сталь 3414
в,г	6	--	7.68

Резка стальных пластин, закатка или срезание заусенцев после резки, прессовка стержней и ярм при сборке магнитопровода, расшихтовка и зашихтовка верхнего ярма для насадки обмоток на стержни приводят к увеличению потерь в стали. Общее увеличение потерь из-за технологических факторов может быть учтено коэффициентом К_пд = 1.16. Применение отжига пластин после их резки и закатки заусенцев приводит к уменьшению добавочных потерь. В этом случае коэффициент К_пд = 1.08.
Потери холостого хода в плоской магнитной системе стержневого типа, Вт,:



где К_уп – коэффициент;

P_с = 1,38 Вт/кг, P_я = 1,27 Вт/кг – удельные потери в стержне и ярме;

G_я, G_с, G_у – массы стержней, ярм и угла магнитопровода, кг.
1,08·[1,38·(802,12+7,68·)+1,27·(484,7+7,68·–6·18,8)] = 8222,42