ПАХТ гр.ХТПК-71 Таскин В.Б.. Содержание 2 Введение 5 Теоретическая часть 6
![]()
|
2.2 Выбор схемы процесса выпариванияВ современных выпарных установках выпариваются очень большие количества воды. Однако расход пара на выпаривание можно достаточно снизить если выпаривание проводить в многокорпусной выпарной установки. Принцип действия её сводиться к многократному использованию тепла греющего пара, поступающего в первый корпус с установки ,путём обогрева каждого последующего корпуса (кроме первого) вторичным паром из предыдущего корпуса. Схема состоит из двухкорпусной вакуум – выпарной установки, работающей при прямоточном движении греющего пара из раствора, показаны на рисунке 2 Установка состоит из двух корпусов Исходный разбавленный раствор из промежуточной емкости 1,центробежным насосом 8 подается в теплообменник 3 (где подогревается до температуры близкой к температуре кипения),а затем в первый корпус 4 выпарной установки. Предварительное подогревание раствора повышает интенсивность кипения в выпарном аппарате. Первый корпус обогревается свежим водяным паром. Вторичный пар образуется при концентрировании раствора в первом корпусе, направляется в качестве греющего пара во второй корпус. Сюда же поступает сконцентрированный раствор из первого корпуса Самопроизвольный переток раствора и вторичного пара в последующие корпуса возможен благодаря общему перепаду давлений, возникающему в результате создания конденсации вторичного пара последнего корпуса – в барометрическом конденсаторе смешения 5( где заданное давление поддерживается подачей охлаждающей воды и отсосом неконденсирующихся газом вакуум насосом ). Смесь охлаждающей воды и конденсата выводиться из конденсата при помощи барометрической трубы. Образующийся во втором корпусе концентрированный раствор центробежным насосом 8,подаёться в промежуточную ёмкость упаренного раствора 7. Конденсат греющих паров выводиться с помощью конденсатоотводчиков. 2.3 Технологическая схема![]() 1 – емкость исходного раствора; 2, 8 – центробежные насосы; 3 – теплообменник-подогреватель; 4 – выпарная установка; 5 – барометрический конденсатор; 6 – гидрозатвор; 7 – емкость упаренного раствора; 9 – конденсатоотводчик Рисунок 2 – Технологическая схема двухкорпусной выпарной установки 3. Технологический расчетПроизводительность установки по выпариваемой воде определяем из уравнения материального баланса [1] ![]() Получим: ![]() 3.1 Расчет концентраций упариваемого раствораРаспределение концентраций раствора по корпусам установки зависит от соотношения нагрузок по выпариваемой воде в каждом аппарате. В первом приближении на основании практических данных принимают, что производительность по выпариваемой воде распределяется между корпусами в соответствии с соотношением: ω1 : ω2 : ω3 =1,0 : 1,1 : 1,2 Тогда ![]() ![]() ![]() Далее рассчитывают концентрации растворов в корпусах: ![]() ![]() ![]() Концентрация раствора в последнем корпусе x3 соответствует заданной концентрации упаренного раствора ![]() 3.2 Определение температур кипения растворовОбщий перепад давлений в установке равен: ![]() В первом приближении общий перепад давлений распределяют между корпусами поровну. Тогда давления греющих паров в корпусах (в МПа) равны Рг1 = 0,7 МПа Рг2 = Р г1- ![]() Рг3 = Р г2- ![]() Рбк = Р г3- ![]() По давлениям паров находим их температуры и энтальпии:
Гидродинамическая депрессия обусловлена потерей давления пара на преодоление гидравлических сопротивлений трубопроводов при переходе из корпуса в корпус. Обычно в расчетах принимают ![]() ![]() tвп1 = t г2+ ![]() tвп2 = t г3+ ![]() tвп3 = t бк+ ![]() Сумма гидродинамических депрессий ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() По температурам вторичных паров определим их давления:
Давление в среднем слое кипящего раствора Рср каждого корпуса определяется по уравнению ![]() где Н — высота кипятильных труб в аппарате, м. Для выбора значения Н необходимо ориентировочно оценить поверхность теплопередачи выпарного аппарата Fop: При кипении водных растворов можно принять удельную тепловую нагрузку аппаратов с естественной циркуляцией q = 20 000—50 000 Вт/м2, аппаратов с принудительной циркуляцией q = 40 000—80 000 Вт/м2. Примем q = 40 000 Вт/м2. Тогда поверхность теплопередачи 1-го корпуса ориентировочно равна: ![]() где r1х — теплота парообразования вторичного пара, Дж/кг. По ГОСТ 11987—81 [4] трубчатые аппараты с принудительной циркуляцией и вынесенной греющей камерой состоят из кипятильных труб высотой 4 и 5 м при диаметре dH = 38 мм и толщине стенки ![]() При пузырьковом (ядерном) режиме кипения паронаполнение составляет ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() При определении плотности растворов в корпусах пренебрегаем изменением ее с повышением температуры от 20 °С до температуры кипения ввиду малого значения коэффициента объемного расширения и ориентировочно принятого значения ![]() Давления в среднем слое кипятильных труб корпусов (в Па) равны: ![]() ![]() ![]() Этим давлениям соответствуют следующие температуры кипения и теплоты испарения растворителя :
Определяем гидростатическую депрессию по корпусам (в °С): ![]() ![]() ![]() Сумма гидростатических депрессий равна: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Температурная депрессия ![]() ![]() где Т — температура паров в среднем слое кипятильных труб, К; ![]() Находим значение ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Δ3'= ![]() Сумма температурных депрессий равна: ![]() ![]() Температуры кипения растворов в корпус равны (в °С): tк1 = tг2+ Δ1'+ Δ1"+ Δ1'" = 151,5+10,33+0,9+1 = 163,73 °С tк2 = tг3+ Δ2' + Δ2"+ Δ2'" = 133+15,6+1,3+1 = 150,9 °С tк3 = tбк+ Δ3'+ Δ3"+ Δ3'" = 98,1+18,21+3,9+1 = 121,21 °С |