проблемы потребителя. станок кп. Станкостроение крупная отрасль машиностроения, которая в состоянии полностью обеспечить потребность нашей промышленности в металлорежущем оборудовании
 Скачать 0.72 Mb.
|
Эквивалентная нагрузка: X = 0,56 - коэффициент радиальной нагрузки [5,стр.134 , т.6.1] Y = 0 - коэффициент осевой нагрузки V = 1 - коэффициент, учитывающий вращение колец (вращение внутреннего кольца) Rr = 4393,002 Н - радиальная нагрузка Rа = 0 Н - осевая нагрузка Kt = 1 - температурный коэффициент [5,стр.139 , т.6.4] K = 1,2 - коэффициент безопасности [5,стр.141 , т.6.5]  Расчетная долговечность, ч  где С - динамическая грузоподъёмность. p = 3 для шарикоподшипников. n - частота вращения вала подшипника, об/мин  .7. Уточненный расчет валов Уточненный расчет валов состоит в определении коэффициентов запаса прочности n для опасных сечений и сравнении их с требуемыми допускаемыми значениями [n]. Прочность соблюдена при  Производим расчет для предположительно опасных сечений. [5, с. 274]Второй вал. Материал вала - 40Х, термообработка - улучшение. Предел прочности В=900МПа, Т=750МПа, τТ =450 МПа [5. табл. 12,8, с. 273]. Предел выносливости при симметричном цикле изгиба:  [5. табл. 12,8, с. 273].Предел выносливости при симметричном цикле касательных напряжений:  [5. табл. 12,8, с. 273].Концентрация напряжений обусловлена наличием шлицов. Крутящий момент М К = 47,3·103 Н·мм. Изгибающий момент в горизонтальной плоскости МХ = - 26911.2·103 Н·мм. Изгибающий момент в вертикальной плоскости МY = 117771.9·103 Н·мм. Суммарный изгибающий момент М = 120807.4·103 Н·мм. Момент сопротивления изгибу (d = 26мм, D = 32 мм, b= 6 мм, Z = 6 )   Момент сопротивления кручению  Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений:  Амплитуда нормальных напряжений изгиба:  Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям  Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям  Результирующий коэффициент запаса прочности :  Третий вал. Материал вала - 40Х, термообработка - улучшение. Предел прочности В=900МПа, Т=750МПа, τТ =450 МПа [5. табл. 12,8, с. 273]. Предел выносливости при симметричном цикле изгиба: [5. табл. 12,8, с. 273].Предел выносливости при симметричном цикле касательных напряжений: [5. табл. 12,8, с. 273].Концентрация напряжений обусловлена наличием шлицов. Крутящий момент М К = 64·103 Н·мм. Изгибающий момент в горизонтальной плоскости МХ = 31820,9·103 Н·мм. Изгибающий момент в вертикальной плоскости МY = 125961,6·103 Н·мм. Суммарный изгибающий момент М = 129918,8·103 Н·мм. Момент сопротивления изгибу (d = 26мм, D = 32 мм, b= 6 мм, Z = 6 ) Момент сопротивления кручению Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений:  Амплитуда нормальных напряжений изгиба:  Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям  Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям  Результирующий коэффициент запаса прочности :  Четвертый вал. Материал вала - 40Х, термообработка - улучшение. Предел прочности В=900МПа, Т=750МПа, τТ =450 МПа [5. табл. 12,8, с. 273]. Предел выносливости при симметричном цикле изгиба: [5. табл. 12,8, с. 273].Предел выносливости при симметричном цикле касательных напряжений: [5. табл. 12,8, с. 273].Концентрация напряжений обусловлена наличием шлицов. Концентрация напряжений обусловлена наличием шлицов. Крутящий момент М К = 122,95·103 Н·мм. Изгибающий момент в горизонтальной плоскости МХ = 45404,23·103 Н·мм. Изгибающий момент в вертикальной плоскости МY = 232139,8·103 Н·мм. Суммарный изгибающий момент М = 236538,4·103 Н·мм. Момент сопротивления изгибу (d = 32мм, D = 38 мм, b= 6 мм, Z = 8 )  Момент сопротивления кручению  Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений:  Амплитуда нормальных напряжений изгиба:  Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям  Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям  Результирующий коэффициент запаса прочности :  8. Проверка прочности шпоночных и шлицевых соединений 8.1 Проверка шлицевых соединений Шлицы прямобочные. Шлицевые соединения проверяются на смятие по условию [2, с. 860]  где М - передаваемый момент; Z - число зубьев; F - расчётная площадь смятия:  [2, с. 860]где l - длина ступицы;  ;множитель 0,75 введён для учёта неравномерности распределения давления по шлицам. Вал второй. Шлицы 6×26×32 b = 6 мм    Вал третий. Шлицы 6×26×32 b = 6 мм    Вал четвертый. Шлицы 8×32×38 b = 6 мм    8.2 Проверка шпоночных соединений При проверке шпоночного соединения его параметры должны удовлетворять условию [2, с. 826]:  ,где М - передаваемый крутящий момент, Н∙мм; d - диаметр вала в месте установки шпонки, мм; h - высота шпонки, мм; t1 - глубина паза вала, мм; lp - рабочая длина шпонки, мм,  [σ]см- допускаемое напряжение смятия, [  ] = 150 МПа для материала шпонки стали 45 при знакопеременных нагрузках [2,том 1,с.86,табл.15].Осуществляем проверку шпоночных соединений: второй вал  На пятом валу устанавливаем две одинаковые шпонки  9. Выбор и описание системы смазки Характеристика быстроходности:  C учетом быстроходности шпинделя выбираем в качестве метода смазывания циркуляционное смазывание (без охлаждения масла). [3, с.159, т. 6.19] Смазка станка обеспечивается следующими системами: циркуляционной набивкой Циркуляционной системой осуществляется смазки коробки скоростей, подач, механизма подач, сверлильной головки, корпус которой является резервуаром для масла. Плунжерный насос крепиться к нижней плите корпуса коробки скоростей и приводиться в действие эксцентриком, закрепленным на валу коробки скоростей. Подаваемое насосом масло поступает через прорези в трубках на зубчатые колеса, валы, подшипники коробок скоростей и подач, сверлильной головки, затем стекает обратно в масляный резервуар. Используется индустриальное масло И-20А (ГОСТ 20799-75), уровень масла проверяют по двум маслоуказателям. Смазка подшипников шпинделя, подшипников привода, подшипников накладных столов осуществляется набивкой консистентной смазкой. Используется смазка ЦИАТИМ-201 (ГОСТ 6267-74). Заключение В данном курсовом проекте модернизирован привод главного движения вертикально-сверлильного станка модели 2А135 для обработки материалов. В результате модернизации привод имеет достаточно широкий диапазон регулирования частот вращения 180…1400 об/мин (7 скоростей). Структура привода выполнена с применением подвижных блоков. Переключение скоростей осуществляется с помощью подвижных блоков. Произведён расчёт зубчатых передач. Расчёт подшипников качения показал, что долговечность принятых подшипников превышает заданный ресурс работы 10 тысяч часов. Полученная долговечность подшипников: на втором - 18,008 тысяч часов, на третьем − 10,949 тысяч часов, на четвёртом − 22,607 тысяч часов. Расчёт валов на прочность показал, что валы имеют большой запас прочности при требуемом коэффициенте запаса прочности  = 1,5 . Коэффициент запаса прочности для второго вала 6,05, третьего − 6,52, четвертого - 6,05.Рассчитанные шпоночные соединения также имеют значительный запас прочности при допускаемом напряжении смятия  = 150МПа.Напряжение смятия для шпоночного соединения на втором валу 65,69 МПа, для двух шпоночных соединений на шпинделе 59,97 МПа. Расчёт шлицевых соединений показал, что при допускаемом напряжении смятия = 25 МПа напряжение смятия на втором - 8,63 МПа, на третьем - 9,3 МПа, на четвертом - 9,6 МПа, что намного меньше допускаемого.Выбранная система смазки обеспечивает надёжное смазывание. Список использованных источников 1. Справочник технолога машиностроителя Т. 2 / Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова. - 4-е изд, переработ. и доп. М.: Машиностроение, 1986. - 496с. 2. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя: В 3 т. - 8-е изд., перераб. и доп. Под ред. И.Н. Жестковой. - М.: Машиностроение, 2001. 3. Кочергин А. И. Конструирование и расчет металлорежущих станков и станочных комплексов. Курсовое проектирование: учебное пособие для вузов. - Минск: Высш. шк.,1991. - 382 с. 4. Тарзиманов Г.А. Проектирование металлорежущих станков. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1980. - 288с. 5. Дунаев П.Ф., Леликов О.П. Детали машин. Курсовое проектирование: Учеб. пособие для машиностроит. Спец. Учреждений среднего профессионального образования. - 4-е издание, исправл. - М.: Машиностроение, 2003. - 536с. 6. Металлорежущие станки: Учебник для машиностроительных втузов / Под ред. В.Э. Пуша - М.: Машиностроение, 1985. - 256 с. 7. Универсальный вертикально - сверлильный 2А135: руководство к станку. Уфа: 1988. - 31 с. 8. Шейнблит А.Е. Курсовое проектирование деталей машин: Учеб. Пособие для техникумов. - М.: Высш. Шк., 1991. - 432 с. 9. Прогрессивные режущие инструменты и режимы резания металлов: Справочник /В.И. Баранчиков, Н.Д. А.В. Жаринов, Н.Д. Юдина и др..; Под общ. Ред. В.И. Баранчикова. - М.: Машиностроение, 1990. - 400 с. |