СН 2.01.05-2019. Строительные нормыреспублики беларусьсн 01. 052019Издание официальное
 Скачать 2.42 Mb.
|
|
СН 2.01.05-2019 34 a) b) a) geschlossener Randbereich а) замкнутая угловая зона b) offener Randbereich b) открытая угловая зона Рисунок 7.14 — Угловые элементы многослойных наружных ограждений 7.3 Отдельно стоящие навесы (1) Отдельно стоящие навесы — это покрытия, которые не сопряжены со стенами, например навесы на заправочных станциях или навесы на перронах. (2) Степень заграждения для отдельно стоящих навесов ϕ в соответствии с рисунком 7.15 равна отношению заграждаемой площади к общей площади поперечного сечения под покрытием. Обе пло- щади определяют нормально направлению набегающего потока. Примечание — ϕ = 0 представляет отдельно стоящий навес без заграждения, а ϕ = 1 следует понимать как загражденный отдельно стоящий навес (это не замкнутое здание). (3) Коэффициенты усилия с f , указанные в таблицах 7.6–7.8, и общие коэффициенты давления с p,net для ϕ = 0 и ϕ = 1 учитывают результирующую ветровую нагрузку на верхнюю и нижнюю стороны навеса для всех направлений набегающего потока. Промежуточные значения допускается интерпо- лировать. (4) С подветренной стороны применяют значения с p,net максимального заграждения для ϕ = 0. (5) Коэффициент усилия с f характеризует результирующую силу ветра. Коэффициент давления нетто с p,net определяет максимальное местное давление для всех направлений набегающего потока. Его применяют при расчете элементов покрытий и анкерных креплений. (6) Отдельно стоящие навесы рассчитывают для следующих схем приложения нагрузки: — для отдельно стоящего односкатного навеса (таблица 7.6) расположение точки приложения резуль- тирующей силы ветрового давления следует определять как расстояние от края наветренной стороны. Примечание — Указания по определению расположения точки приложения результирующей силы давления ветра могут быть приведены в разделе «Национальные требования и национально установленные пара- метры». Рекомендуемое расположение показано на рисунке 7.16 ; — для двускатных навесов и навесов корытообразного сечения (таблица 7.7) следует принимать точку приложения результирующей силы ветрового давления в центре наклонной поверхности навеса (рисунок 7.17). Дополнительно для двухскатного навеса или навеса корытного сечения принимают одностороннюю нагрузку на поверхности с максимальной или минимальной нагрузкой, другой слой при этом является незагруженным; — для отдельно стоящих шедовых навесов нагрузку определяют, применяя значения с p,net по таблице 7.7 и понижающие коэффициенты ψ mc по таблице 7.8. Для отдельно стоящих навесов с двухслойными оболочками применяют правила 7.2.10. (7) Необходимо учитывать силы трения (см. 7.5). (8) Базовая высота z e соответствует высоте h согласно с рисунками 7.16 и 7.17. СН 2.01.05-2019 35 leeres, freistehendes Dach Пустой (незаполненный) отдельно стоящий навес Durch Lagergut leeseitig versperrtes Dach Навес, загражденный с подветренной стороны складируемыми грузами Рисунок 7.15 — Обтекание отдельно стоящих навесов Таблица 7.6 — Значения с p,net и с f для отдельно стоящих односкатных навесов Угол уклона α Степень заграждения ϕ Коэффициент усилия с f Коэффициенты давления нетто с p,net План Зона А Зона В Зона С 0 ° Максимум все ϕ +0,2 +0,5 +1,8 +1,1 Минимум ϕ = 0 –0,5 –0,6 –1,3 –1,4 Минимум ϕ = 1 –1,3 –1,5 –1,8 –2,2 5 ° Максимум все ϕ +0,4 +0,8 +2,1 +1,3 Минимум ϕ = 0 –0,7 –1,1 –1,7 –1,8 Минимум ϕ = 1 –1,4 –1,6 –2,2 –2,6 10 ° Максимум все ϕ +0,5 +1,2 +2,4 +1,6 Минимум ϕ = 0 –0,9 –1,5 –2,0 –2,1 Минимум ϕ = 1 –1,4 −1,6 –2,6 –2,7 15 ° Максимум все ϕ +0,7 +1,4 +2,7 +1,8 Минимум ϕ = 0 –1,1 –1,8 –2,4 –2,5 Минимум ϕ = 1 –1,4 –1,6 –2,9 –3,0 СН 2.01.05-2019 36 Окончание таблицы 7.6 Угол уклона α Степень заграждения ϕ Коэффициент усилия с f Коэффициенты давления нетто с p,net План Зона А Зона В Зона С 20 ° Максимум все ϕ +0,8 +1,7 +2,9 +2,1 Минимум ϕ = 0 –1,3 –2,2 –2,8 –2,9 Минимум ϕ = 1 –1,4 –1,6 –2,9 –3,0 25 ° Максимум все ϕ +1,0 +2,0 +3,1 +2,3 Минимум ϕ = 0 –1,6 –2,6 –3,2 –3,2 Минимум ϕ = 1 –1,4 –1,5 –2,5 –2,8 30 ° Максимум все ϕ +1,2 +2,2 +3,2 +2,4 Минимум ϕ = 0 –1,8 –3,0 –3,8 –3,6 Минимум ϕ = 1 –1,4 –1,5 –2,2 –2,7 Примечание — Положительные значения означают результирующую ветровую нагрузку, направленную вниз. Отрицательные значения означают результирующую ветровую нагрузку, направленную вверх. Рисунок 7.16 — Положение центра точки приложения результирующего ветрового давления для отдельно стоящих односкатных навесов СН 2.01.05-2019 37 Таблица 7.7 — Значения с p,net и с f для отдельно стоящих двухскатных навесов и навесов корытного сечения Угол уклона α Степень заграждения ϕ Коэффициент усилия с f Коэффициенты давления нетто с p,net План Зона А Зона В Зона С Зона D –20 ° Максимум все ϕ +0,7 +0,8 +1,6 +0,6 +1,7 Минимум ϕ = 0 –0,7 –0,9 –1,3 –1,6 –0,6 Минимум ϕ = 1 –1,3 –1,5 –2,4 –2,4 –0,6 –15 ° Максимум все ϕ +0,5 +0,6 +1,5 +0,7 +1,4 Минимум ϕ = 0 –0,6 –0,8 –1,3 –1,6 –0,6 Минимум ϕ = 1 –1,4 –1,6 –2,7 –2,6 –0,6 –10 ° Максимум все ϕ +0,4 +0,6 +1,4 +0,8 +1,1 Минимум ϕ = 0 –0,6 –0,8 –1,3 –1,5 –0,6 Минимум ϕ = 1 –1,4 –1,6 –2,7 –2,6 –0,6 –5 ° Максимум все ϕ +0,3 +0,5 +1,5 +0,8 +0,8 Минимум ϕ = 0 –0,5 –0,7 –1,3 –1,6 –0,6 Минимум ϕ = 1 –1,3 –1,5 –2,4 –2,4 –0,6 +5 ° Максимум все ϕ +0,3 +0,6 +1,8 +1,3 +0,4 Минимум ϕ = 0 –0,6 –0,6 –1,4 –1,4 –1,1 Минимум ϕ = 1 –1,3 –1,3 –2,0 –1,8 –1,5 +10 ° Максимум все ϕ +0,4 +0,7 +1,8 +1,4 +0,4 Минимум ϕ = 0 –0,7 –0,7 –1,5 –1,4 –1,4 Минимум ϕ = 1 –1,3 –1,3 –2,0 –1,8 –1,8 +15 ° Максимум все ϕ +0,4 +0,9 +1,9 +1,4 +0,4 Минимум ϕ = 0 –0,8 –0,9 –1,7 –1,4 –1,8 Минимум ϕ = 1 –1,3 –1,3 –2,2 –1,6 –2,1 +20 ° Максимум все ϕ +0,6 +1,1 +1,9 +1,5 +0,4 Минимум ϕ = 0 –0,9 –1,2 –1,8 –1,4 –2,0 Минимум ϕ = 1 –1,3 –1,4 –2,2 –1,6 –2,1 СН 2.01.05-2019 38 Окончание таблицы 7.7 Угол уклона α Степень заграждения ϕ Коэффициент усилия с f Коэффициенты давления нетто с p,net План Зона А Зона В Зона С Зона D +25 Максимум все ϕ +0,7 +1,2 +1,9 +1,6 +0,5 Минимум ϕ = 0 –1,0 –1,4 –1,9 –1,4 –2,0 Минимум ϕ = 1 –1,3 –1,4 –2,0 –1,5 –2,0 +30 ° Максимум все ϕ +0,9 +1,3 +1,9 +1,6 +0,7 Минимум ϕ = 0 –1,0 –1,4 –1,9 –1,4 –2,0 Минимум ϕ = 1 –1,3 –1,4 –1,8 –1,4 –2,0 Примечание — Положительные значения означают результирующую ветровую нагрузку, направленную вниз. Отрицательные значения означают результирующую ветровую нагрузку, направленную вверх. Рисунок 7.17 — Схемы приложения нагрузки для двускатных навесов и навесов корытообразного сечения СН 2.01.05-2019 39 (9) Нагрузки на каждый отдельный скат отдельно стоящих многопролетных (шедовых) навесов (рису- нок 7.18) следует определять с применением нагрузок для отдельно стоящего, изолированного двускатно- го навеса или навеса корытообразного сечения с понижающим коэффициентом ψ mc по таблице 7.8. Таблица 7.8 — Понижающие коэффициенты ψ mc для отдельно стоящих многопролетных (шедовых) навесов Площадь навеса по рисунку 7.18 Местоположение Значение ψ mc для всех ϕ На максимальной (вниз) На минимальной (вверх) Коэффициенты усилия и коэффициенты давления Коэффициенты усилия и коэффициенты давления 1 Первый (крайний) пролет покрытия 1,0 0,8 2 Второй пролет покрытия 0,9 0,7 3 Третий пролет покрытия 0,7 0,7 Рисунок 7.18 — Отдельно стоящие шедовые навесы с обозначением пролета покрытия 7.4 Отдельно стоящие стены, парапеты, ограждения и рекламные щиты (1) Коэффициенты давления нетто с p,net для отдельно стоящих стен и парапетов зависят от коэф- фициента проемности ϕ. Для сплошных стен коэффициент проемности ϕ устанавливается равным 1, для стен с долей проемов 20 % ϕ = 0,8. Проницаемые стены и ограждения с коэффициентом проем- ности ϕ ≤ 0,8 следует рассматривать как решетчатые конструкции по 7.11. Примечание — Парапеты и шумозащитные экраны на мостах см. в разделе 8. 7.4.1 Отдельно стоящие стены и парапеты (1) Отдельностоящие стены и парапеты для определения коэффициентов давления с p,net подраз- деляют на зоны А–D по рисунку 7.19. Примечание — Числовые значения коэффициентов давления с p,net для отдельно стоящих стен и парапетов могут указываться в разделе «Национальные требования и национально установленные параметры». Рекомендуемые значения указаны в таблице 7.9 для двух различных коэффициентов проемности (см. 7.4(1)). Данные значения возникают при наклонном направлении набегающего потока — для стен без угла (см. рисунок 7.19) или при действии ветра в двух направлениях — для стен с углом по рисунку 7.19. Базовой площадью в обоих случаях является общая площадь стены. Для коэффициентов проемности меж- ду 0,8 и 1,0 допускается линейная интерполяция. Таблица 7.9 — Коэффициенты давления с p,net для отдельно стоящих стен и парапетов Коэффициент проемности Зона А В С D ϕ = 1 Стена без угла l/h ≤ 3 2,3 1,4 1,2 1,2 l/h = 5 2,9 1,8 1,4 1,2 l/h ≥ 10 3,4 2,1 1,7 1,2 Стена с углом с длиной стороны ≥ h a) ±2,1 ±1,8 ±1,4 ±1,2 ϕ = 0,8 ±1,2 ±1,2 ±1,2 ±1,2 а) При длине стороны стены с углом между значениями 0,0 и h допускается линейная интерполяция. СН 2.01.05-2019 40 (2) Базовая высота отдельно стоящей стены z e должна устанавливаться по рисунку 7.19 с приме- нением z e = h . Базовая высота парапетов должна устанавливаться по рисунку 7.6 с применением z e = (h + h p ). geradlinger Verlauf Стена с углом abgewinkelter Verlauf Стена без угла Рисунок 7.19 — Классификация поверхностей для отдельно стоящих стен и парапетов 7.4.2 Коэффициенты заграждения для стен и ограждений (1) Если с наветренной стороны располагаются другие стены и ограждения, имеющие высоту, равную или большую, чем высота рассматриваемой стены или ограждения, то с коэффициентом дав- ления нетто по зонам может быть применен дополнительный коэффициент заграждения. Значение коэффициента заграждения ψ s зависит от расстояния х между стенами или ограждениями, а также от коэффициента проемности ϕ заграждающей, расположенной с наветренной стороны стены или ограждения высотой h. Значения коэффициента ψ s представлены на рисунке 7.20. СН 2.01.05-2019 41 Коэффициент давления нетто заграждающей стены получают по формуле c p,net,s = ψ s ⋅ c p,net (7.6) (2) Коэффициент заграждения не следует применять в крайних зонах в пределах расстояния h, измеряемого от свободного края стены. х — расстояние между стенами; h — высота стены, расположенной с наветренной стороны Abschattungsfaktor Коэффициент заграждения Рисунок 7.20 — Коэффициент заграждения ψ s для стен и ограждений для значений ϕ от 0,8 до 1,0 7.4.3 Рекламные щиты (1) Коэффициент усилия для рекламных щитов, поднятых над уровнем земли не менее чем на z g = h/4 ( рисунок 7.21), составляет: c f = 1,80, (7.7) c f = 1,80 допускается также применять для z g < h /4 и b/h ≤ 1. Примечание 1 — Базовая высота z e = z g +h/2. Примечание 2 — Базовая площадь А ref = bh. Рисунок 7.21 — К распределению давления для рекламных щитов СН 2.01.05-2019 42 (2) Результирующее ветровое усилие, направленное по нормали к плоскости щита, следует при- кладывать на высоте его геометрического центра, с эксцентриситетом в горизонтальном направлении. Примечание — Величина эксцентриситета может указываться в разделе «Национальные требования и национально установленные параметры». Рекомендуемое значение составляет: е = ±0,25b. (7.8) (3) При расстоянии от уровня земли z g < h /4 и отношении ширины к высоте b/h > 1 щит следует рассматривать как отдельно стоящую стену (см. 7.4.1). (4) Следует проводить проверку на потерю устойчивости вследствие дивергенции или срывного флаттера. 7.5 Коэффициенты трения (1) Во всех случаях, приведенных в 5.3(3), нужно учитывать влияние трения. (2) Коэффициенты трения с fr для стен и покрытий указаны в таблице 7.10. (3) Базовые площади поверхности А fr представлены на рисунке 7.22. Силы трения следует при- кладывать на части внешней поверхности, параллельные действию ветра на расстояниях от перед- них свесов покрытия или углов, равных 2b или 4h (определяющим является меньшее значение). (4) Базовая высота z e для отдельно стоящих навесов равна высоте навеса, для стен — высоте h верхней отметки стены (рисунок 7.22). Таблица 7.10 — Коэффициенты трения с fr для стен, парапетов и поверхностей покрытий Поверхность Коэффициент трения с fr Гладкая (например, сталь, гладкий бетон) 0,01 Шероховатая (например, шероховатый бетон, просмолен- ные поверхности) 0,02 Очень шероховатая (например, гофрированная, ребристая, складчатая) 0,04 Рисунок 7.22 — Базовая площадь для трения СН 2.01.05-2019 43 7.6 Конструктивные элементы конструкций с прямоугольным сечением (1) Коэффициент усилия c f для конструктивных элементов с прямоугольным поперечным сечением при направлении набегающего потока нормально стороне поперечного сечения определяют по формуле c f = c f,0 ⋅ ψ r ⋅ ψ λ , (7.9) где c f,0 — коэффициент усилия для конструкций прямоугольного поперечного сечения с острыми уг- лами без обтекания свободных концов, как показано на рисунке 7.23; ψ r — понижающий коэффициент для конструкций квадратного поперечного сечения со скруг- ленными углами в зависимости от числа Рейнольдса; ψ λ — коэффициент, учитывающий концевой эффект для конструкций со свободным обтеканием концов, как определено в 7.13. Примечание 1 — Числовые значения коэффициента ψ r могут быть указаны в разделе «Национальные тре- бования и национально установленные параметры». Рекомендуемые верхние предельные значения указа- ны на рисунках 7.24 и 7.25. Они определены для условий слабой турбулентности и являются безопасными. Примечание 2 — Рисунок 7.24 можно также применять для зданий с h/d > 5,0. Kurvendefinitionen in der Abschnitten Определения кривых в сечениях Рисунок 7.23 — Коэффициенты трения c r,0 для конструкций прямоугольного поперечного сечения с острыми углами без обтекания свободного конца СН 2.01.05-2019 44 Рисунок 7.24 — Понижающий коэффициент ψ r для конструкций квадратного поперечного сечения со скругленными углами (2) Базовую площадь А ref следует определять по формуле А ref = lb, (7.10) где l —длина рассматриваемого участка. Базовая высота z e равна верхней отметке рассматриваемого участка над верхней точкой местности. (3) Для пластинчатых поперечных сечений (d/b < 0,2) подъемные силы при определенных углах атаки набегающего потока могут приводить к повышению значений c f до 25 % включительно. 7.7 |