Строительные правилареспублики беларусьсп 03. 012020Издание официальное
 Скачать 3.3 Mb.
|
|
11.4.10.2 Длина анкеровки l bd концов отогнутой арматуры в растянутом бетоне должна быть не ме- нее 20 , в сжатом бетоне — не менее 10. 11.4.10.3 Обрываемые в пролете стержни продольной арматуры заводят за точку теоретического обрыва на расстояния: — в растянутой зоне — не менее 0,5h; 20 и l bd (где h — высота конструкции в точке теоретиче- ского обрыва); — в сжатой зоне — не менее 20 и не менее 250 мм. 11.4.10.4 Для обеспечения анкеровки стержней продольной арматуры длина запуска стержней за внутреннюю грань свободной опоры должна быть не менее: 5 — в элементах, где арматура устанавливается на восприятие поперечной силы конструктивно; 15 — в элементах, где поперечная арматура устанавливается по расчету, если опоры дово- дится не менее 1/3 сечения арматуры, определенной по наибольшему моменту в пролете; 10 — в элементах, где поперечная арматура устанавливается по расчету, если до опоры доводится не менее 2/3 сечения арматуры, определенной по наибольшему моменту в пролете. 11.4.10.5 Для арматуры, имеющей дополнительные анкерные элементы (отгибы, петли и т. д.), значение l bd , определенное по формуле (11.5), принимают не менее 70 % значения l b,rqd , определен- ного по формуле (11.4). 11.4.10.6 При использовании для стыков арматуры механических устройств в виде муфт (муфты на резьбе, опрессованные и т. д.) несущая способность муфтового соединения должна быть не ниже несущей способности стыкуемых стержней. При использовании муфт на резьбе должна быть обеспе- чена требуемая затяжка муфт для ликвидации люфта в резьбе. 11.4.10.7 Арматура, воспринимающая усилия от кручения элемента, должна включать продоль- ные стержни и поперечную арматуру одного из следующих видов или их сочетаний: — замкнутые хомуты; — сварные замкнутые поперечные каркасы; — спиральную арматуру. 11.4.10.8 Поперечная арматура в виде хомутов, воспринимающая усилия от кручения элемента, должна быть заанкерена в бетоне посредством отогнутых под углом 135 концов, заведенных за окон- чание дуги на расстояние, равное пятикратному диаметру хомута, но не менее чем на 50 мм. При свар- ных поперечных каркасах все их стержни должны быть приварены к угловым продольным стержням, образуя замкнутые контуры (в этом случае необходимо обеспечивать равнопрочность соединений и поперечных стержней). 11.4.10.9 Шаг поперечной арматуры, воспринимающей усилия от кручения элемента, должен быть не более одного из двух значений: u /10 или 300 мм. 11.4.10.10 Продольная арматура, воспринимающая усилия от кручения элемента, должна быть равномерно распределена по периметру внутренней поверхности поперечной арматуры с макси- мальным расстоянием между соседними стержнями 300 мм. 11.4.10.11 Диаметр стержней продольной арматуры, воспринимающей усилия от кручения, дол- жен составлять не менее 1/25 шага поперечной арматуры или не менее 10 мм. 11.4.10.12 Арматура, воспринимающая усилия от кручения, должна заводиться за точку, где она учи- тывается с полным расчетным сопротивлением, на расстояние не менее (b t d) (где b t — ширина по- перечного сечения той части элемента, которая содержит замкнутую поперечную арматуру, воспри- нимающую усилия от кручения элемента; d — расстояние от наиболее сжатой фибры сечения до цен- тра продольной растянутой арматуры). 11.5 Особенности конструирования конструкций из легкого бетона 11.5.1 Конструирование конструкций из легкого бетона производят согласно 11.1–11.4 как для конструкций из бетона нормального веса с заменой в формулах f ck на f lck , f cd на f lcd , f ctk на f lctk , f ctd на f lctd 11.5.2 Минимальное расстояние от поверхности напрягаемой арматуры или грани каналов, в кото- рые она уложена, до ближайшей поверхности бетона (защитный слой бетона) в зависимости от вида арматуры, установленной в сечении посередине пролета железобетонной конструкции из легкого бето- на, должно быть на 5 мм больше значений, указанных в таблице 6.12. CП 5.03.01-2020 176 12 Требования к проверкам предельных состояний при оценивании существующих конструкций 12.1 Общие положения 12.1.1 Настоящий раздел содержит требования, применяемые при оценивании существующих железобетонных и предварительно напряженных конструкций, которые были запроектированы с приме- нением общепризнанных принципов и (или) правил, а также возведены с соответствующим качест- вом, что подтверждается опытом практической эксплуатации. 12.1.2 В соответствии с требованиями СТБ ISO 13822 оценивание надежности существующих кон- струкций зданий и сооружений необходимо выполнять в следующих случаях: — при внесении изменений в планы эксплуатации (использования по назначению) или увеличе- ние (продление) срока службы объекта; — при внесении изменений в конструктивную систему (модификация конструктивной системы); — при повышении значений функциональных нагрузок; — при выполнении проверок надежности существующей конструкции по требованию авторитет- ных органов, страховых компаний, владельцев и т. д.; — при внесении изменений в требования к проектированию конструкций из бетона по результа- там пересмотра норм проектирования; — при наличии повреждений и деградации конструкции в результате длительных воздействий и влияний окружающей среды (например, коррозия арматуры, усталостное разрушение); — при наличии повреждений и отказов конструкции, вызванных особыми событиями, перегруз- ками или другими изменениями в условиях эксплуатации (например, неравномерными осадками); — при наличии дефектов и повреждений, обусловленных не выявленными ошибками при проек- тировании и возведении конструкций. 12.2 Статический анализ и проверки предельных состояний 12.2.1 Общие положения 12.2.1.1 Оценивание надежности существующих конструкций следует производить с примене- нием принципов и правил проверок предельных состояний (проектирование по предельным состоя- ниям) согласно СН 2.01.01 и СТБ ISO 13822. Соответствующие оценочные ситуации (эквивалентные проектным ситуациям при проектировании новых конструкций) следует выбирать (назначать), принимая во внимание имеющуюся в наличии исходную информацию о характеристиках свойств материалов и воздействий, фактические геометрические параметры и условия эксплуатации, в которых конструк- ция должна выполнять свои функции в течение остаточного срока службы. 12.2.1.2 Оценивание существующей конструкции имеет целью установить надежность конструк- ции в целом и ее отдельных элементов в отношении выполнения условий предписанных предельных состояний для заданного временного интервала. 12.2.1.3 При выполнении проверок предельных состояний существующих конструкций исполь- зуют адекватные расчетные модели, для которых ясно формулируется функция состояния. 12.2.1.4 Фактические показатели надежности существующей конструкции следует сравнивать с целевыми показателями надежности, используя следующие форматы безопасности: — метод частных коэффициентов или метод глобального сопротивления; — полностью вероятностный метод; — анализ рисков. В настоящем разделе проверки надежности основываются на применении форматов безопасности частных коэффициентов и глобального сопротивления. Полностью вероятностный метод при проверках надежности существующих конструкций приме- няют в тех случаях, когда последствия отказа конструкции являются серьезными, выполняется оценка эффективности мониторинга и принятой стратегии обслуживания конструкции, принимаются фунда- ментальные решения, относящиеся к дальнейшей эксплуатации целой группы конструкций. 12.2.1.5 Статический анализ и проверки предельных состояний существующих конструкций сле- дует производить, принимая фактические (обновленные по отношению к имеющейся предваритель- ной информации) значения базисных переменных, параметров, коэффициентов. При этом следует учитывать влияние на сопротивление и деформативность конструкции выявленных дефектов, повре- ждений и степени ее износа. CП 5.03.01-2020 177 12.2.1.6 Оценивание существующих конструкций следует производить с применением принципов предельных состояний. Соответствующие оценочные ситуации (эквивалентные проектным ситуациям для новых конструкций) выбирают с учетом имеющейся в наличии информации, фактических условий и обстоятельств, при которых конструкция должна удовлетворять своему функциональному назначе- нию в течение остаточного срока службы. Оценивание выполняется путем обновления с учетом фактических геометрических параметров и характеристик свойств материалов конструкций. 12.2.2 Статический анализ 12.2.2.1 Статический анализ следует выполнять в соответствии с базовыми принципами, изло- женными в СН 2.01.01, принимая во внимание фактические (оценочные) значения базисных перемен- ных с использованием одного из методов статического анализа, изложенных в разделе 4 настоящих строительных правил. 12.2.2.2 Наиболее подходящий метод статического анализа следует выбирать с учетом типа кон- струкции и граничных условий. Расчетные модели, применяемые для статического анализа (линейно- упругая, линейная с ограниченным перераспределением, пластическая, нелинейная), выбирают с условием, чтобы они в наибольшей мере отображали действительное (физическое) поведение конструкции. 12.2.2.3 При применении линейной, линейно-упругой с ограниченным перераспределением и пла- стической расчетных моделей проверки надежности существующей конструкции допускается выпол- нять методом частных коэффициентов. 12.2.2.4 Если для анализа применяют нелинейные расчетные модели, проверку надежности су- ществующей конструкции выполняют либо с применением полностью вероятностного метода, либо анализа рисков. При этом для проверок надежности допускается применять метод глобального со- противления. Метод частных коэффициентов допускается применять в тех случаях, когда уровень перерас- пределения эффектов воздействий (внутренних усилий) является низким и частные коэффициенты откалиброваны таким образом, что адекватно учитывают нелинейное поведение конструкции. 12.2.3 Проверки предельных состояний с использованием метода частных коэффициентов При применении метода частных коэффициентов для проверок предельных состояний суще- ствующих конструкций значения коэффициентов, учитывающих неопределенности (изменчивости) базисных переменных, следует калибровать с учетом полученных (актуальных, обновленных) дан- ных, а проверки в общем случае производят по условию ( , , , , ) 0, act act act g F f a c (12.1) где g — функция предельного состояния; act F — оцененное фактическое значение воздействия; act f — оцененное фактическое значение характеристики свойства материала; act a — оцененные фактические геометрические размеры; — функция, описывающая неопределенности (ошибки) моделирования, изменчивость базис- ных переменных; с — ограничение для предельного состояния эксплуатационной пригодности. 12.2.4 Проверки предельных состояний с использованием метода глобального сопротивления 12.2.4.1 При использовании метода глобального сопротивления проверки производят по условию , , , Q, , , , u act G act k act act k act p k act R act q G Q P (12.2) или , , , Q, , , * , , , u act G act k act act k act p k act R act Rd act q G Q P (12.3) где , , G act k act G — оцененное значение постоянной нагрузки; , , Q act k act Q — оцененное значение переменной нагрузки; CП 5.03.01-2020 178 , p k act P — оцененное значение предварительного напряжения; , u act q — фактическая несущая способность, полученная из нелинейного анализа конструк- ции при использовании фактических средних значений характеристик свойств мате- риалов и геометрических размеров; , R act — фактический коэффициент глобального сопротивления, учитывающий неопреде- ленности базисных переменных и расчетной модели сопротивления; допускается принимать * , , , ; R act R act Rd act * , R act — фактический коэффициент глобального сопротивления, учитывающий вариации свойств материалов и геометрических размеров; , Rd act — фактический коэффициент глобального сопротивления, учитывающий несовер- шенства модели сопротивления. 12.2.4.2 В соответствии с положениями СН 2.01.01 фактическое сопротивление act R допускается описывать двухпараметрическим логнормальным распределением (при условии, что фактический коэффициент вариации для сопротивления существующей конструкции , менее 0,25): R act V , , exp ( ). act R act R R act R V (12.4) Фактический коэффициент глобального сопротивления , R act определяют по формуле , , , exp ( ). R act R act R R act act V R (12.5) CП 5.03.01-2020 179 Приложение А Особенности проектирования постнапряженных плоских плит А.1 Воздействия на постнапряженные плиты перекрытий и покрытий. Расчетные сочетания воздействий (эффектов воздействий) А.1.1 Характеристические значения воздействий на междуэтажные перекрытия и покрытия сле- дует принимать в соответствии с СН 2.01.02 и СН 2.01.04. А.1.2 Удельный (объемный) вес материалов следует определять по данным, предоставленным поставщиком, техническому заданию заказчика или согласно СН 2.01.02 (приложение А). А.1.3 Величину и схемы приложения функциональных нагрузок на междуэтажное перекрытие зда- ний следует назначать в зависимости от категории использования нагрузочных площадей в соответ- ствии с СН 2.01.02. А.1.4 Усилие обжатия следует прикладывать к конструкции в местах анкеровки напрягающих кана- тов, рассматривая его как внешнее силовое воздействие. Дополнительно следует прикладывать экви- валентные равномерно распределенные поперечные нагрузки, возникающие в результате давления напрягающего элемента на стенки канала при его натяжении. А.1.5 Значения эквивалентных равномерно распределенных поперечных нагрузок и схемы их при- ложения следует определять в зависимости от вида трассировки профиля напрягающих элементов. А.1.6 При проверках предельных состояний несущей способности для каждого критического слу- чая нагружения расчетные значения эффектов воздействий следует определять, применяя расчет- ные сочетания воздействий согласно СН 2.01.01. А.1.7 При расчете плит покрытий величину и схему приложения снеговой нагрузки следует при- нимать в соответствии с СН 2.01.04. А.1.8 При проверках предельных состояний эксплуатационной пригодности эффекты от постоян- ных воздействий и усилий постнапряжения, включая эффекты от ползучести и усадки бетона, релак- сации стали напрягающих элементов, следует объединять в сочетания с переменными нагрузками, дающими максимальные значения напряжений в расчетных сечениях элементов конструкций. А.1.9 При проверках предельных состояний перемещений (прогибов) в соответствии с разделом 9 применяют практически постоянное сочетание эффектов воздействий 2 " " " " , kj BL i ki j i G P Q где P BL — эквивалентная поперечная нагрузка от постнапряжения. Прогибы от практически постоянного сочетания эффектов воздействий следует ограничивать предельно допустимым значением lim , a рассчитываемым по формуле lim 1 500 a L (А.1) В зависимости от конструктивного решения здания (например, наличие перегородок из легко повреждае- мого материала) в техническом задании на проектирование следует устанавливать другие предельные значения для ограничения прогибов или использовать другие сочетания эффектов воздействий. А.1.10 При проверках ширины раскрытия трещин в постнапряженных элементах конструкций применяют частое сочетание эффектов воздействий 1 " " " " kj BL i ki j i G P Q А.1.11 При проверках предельных состояний эксплуатационной пригодности для конструктивных систем, в которых элементы или части здания могут испытывать необратимые состояния (например, хрупкое разрушение отделки перекрытия, хрупкое разрушение или трещинообразование перегоро- док или элементов фасадов), допускается, по согласованию с заказчиком, применять характеристи- ческое (редкое) сочетание эффектов воздействий. А.1.12 В переходных расчетных ситуациях, действующих при возведении зданий, в случаях, когда усилия обжатия передаются поэтапно на конструкцию плиты перекрытия, на каждом из очередных |