СП 24.13330.2011 Свайные фундаменты. Свайные фундаменты
 Скачать 109.45 Kb.
|
|
Утвержден Приказом Минрегиона РФ от 27 декабря 2010 г. N 786 СВОД ПРАВИЛ СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ АКТУАЛИЗИРОВАННАЯ РЕДАКЦИЯ СНиП 2.02.03-85 Pile foundations СП 24.13330.2011 Дата введения 20 мая 2011 года Висячие забивные, вдавливаемые всех видов и сваи-оболочки, погружаемые без выемки грунта (забивные сваи трения)
Fd, кН, висячей забивной и вдавливаемой свай и сваи- оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле Fd c(cRRA ucffihi) , (7.8) По скважине 3 Fd 1(1х2300х0,09 1,21х ((2х15)+1х35+2х38+1х40))=42,4 тн. По скважине 4 Fd 1(1х2300х0,09 1,21х ((2х15)+1х25+2х38+1х56))=43,1 тн. По скважине 5 Fd 1(1х2300х0,09 1,21х ((2х15)+2х35+2х40))=42,3 тн. где c
7.2; R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по таблице Методом линейной интерполяции получаем 2300 КПа (тс/м2) A - площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру, или по площади сваи-оболочки нетто; в нашем случае 0,3х0,3 = 0,09 м2 u - наружный периметр поперечного сечения ствола сваи, м; в нашем случае 0,3х4=1,2 м2 fi- расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.3; Смотрим таблицу hi- толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м; Смотрим изыскания cR , cf
боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по таблице 7.4. Смотрим таблицу Таблица 7.2 ┌───────┬─────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │Глубина│Расчетные сопротивления под нижним концом забивных и вдавливаемых│ │погру- │ свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, R, кПа │ │жения ├─────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │нижнего│ песков средней плотности │ │конца ├───────────┬───────┬───────┬─────────┬────────┬─────────┬────────┤ │сваи, м│гравелистых│крупных│ - │ средней │ мелких │пылеватых│ - │ │ │ │ │ │крупности│ │ │ │ │ ├───────────┴───────┴───────┴─────────┴────────┴─────────┴────────┤ 
│ ├───────────┬───────┬───────┬─────────┬────────┬─────────┬────────┤ │ │ 0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,5 │ 0,6 │ ├───────┼───────────┼───────┼───────┼─────────┼────────┼─────────┼────────┤ │ 3 │ 7500 │ 6600 │ 3000 │ 3100 │ 2000 │ 1100 │ 600 │ │ │ │ ---- │ │ ---- │ ---- │ │ │ │ │ │ 4000 │ │ 2000 │ 1200 │ │ │ ├───────┼───────────┼───────┼───────┼─────────┼────────┼─────────┼────────┤ │ 4 │ 8300 │ 6800 │ 3800 │ 3200 │ 2100 │ 1250 │ 700 │ │ │ │ ---- │ │ ---- │ ---- │ │ │ │ │ │ 5100 │ │ 2500 │ 1600 │ │ │ ├───────┼───────────┼───────┼───────┼─────────┼────────┼─────────┼────────┤ │ 5 │ 8800 │ 7000 │ 4000 │ 3400 │ 2200 │ 1300 │ 800 │ │ │ │ ---- │ │ ---- │ ---- │ │ │ │ │ │ 6200 │ │ 2800 │ 2000 │ │ │ ├───────┼───────────┼───────┼───────┼─────────┼────────┼─────────┼────────┤ │ 7│ 9700 │ 7300 │ 4300 │ 3700 │ 2400 │ 1400 │ 850 │ │ │ │ ---- │ │ ---- │ ---- │ │ │ │ │ │ 6900 │ │ 3300 │ 2200 │ │ │ ├───────┼───────────┼───────┼───────┼─────────┼────────┼─────────┼────────┤ │ 10 │ 10500 │ 7700 │ 5000 │ 4000 │ 2600 │ 1500 │ 900 │ │ │ │ ---- │ │ ---- │ ---- │ │ │ │ │ │ 7300 │ │ 3500 │ 2400 │ │ │ ├───────┼───────────┼───────┼───────┼─────────┼────────┼─────────┼────────┤ │ 15 │ 11700 │ 8200 │ 5600 │ 4400 │ 2900 │ 1650 │ 1000 │ │ │ │ ---- │ │ ---- │ │ │ │ │ │ │ 7500 │ │ 4000 │ │ │ │ ├───────┼───────────┼───────┼───────┼─────────┼────────┼─────────┼────────┤ │ 20 │ 12600 │ 8500 │ 6200 │ 4800 │ 3200 │ 1800 │ 1100 │ │ │ │ │ │ 4500 │ │ │ │ ├───────┼───────────┼───────┼───────┼─────────┼────────┼─────────┼────────┤ │ 25 │ 13400 │ 9000 │ 6800 │ 5200 │ 3500 │ 1950 │ 1200 │ ├───────┼───────────┼───────┼───────┼─────────┼────────┼─────────┼────────┤ │ 30 │ 14200 │ 9500 │ 7400 │ 5600 │ 3800 │ 2100 │ 1300 │ ├───────┼───────────┼───────┼───────┼─────────┼────────┼─────────┼────────┤ │ >= 35 │ 15000 │ 10000 │ 8000 │ 6000 │ 4100 │ 2250 │ 1400 │ ├───────┴───────────┴───────┴───────┴─────────┴────────┴─────────┴────────┤ │ Примечания. 1. Над чертой даны значения Rдляпесков, под чертой -│ │дляглинистыхгрунтов. │ │ 2. В табл. 7.2 и 7.3 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю│ │глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой,│ │подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного│ │рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 м - от условной отметки,│ │расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже│ │уровня подсыпки. │ │ Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения│ │слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего│ │размыва расчетным паводком, на болотах - от уровня дна болота. │ │ При проектировании путепроводов через выемки глубиной до 6 м для│ │свай, забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных│ │скважин, глубину погружения в грунт нижнего конца сваи в табл. 7.2│ │следует принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения│ │фундамента. Для выемок глубиной более 6 м глубину погружения свай│ │следует принимать как для выемок глубиной 6 м. │ │ 3. Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений│ │показателя текучести I глинистых грунтов значения R и f в табл. 7.2 и│ │ L i │ │7.3 определяются интерполяцией. │ │ 4. Для плотных песков, плотность которых определена по данным│ │статического зондирования, значения R по табл. 7.2 для свай,погруженных│ │без использования подмыва или лидерныхскважин,следует увеличить на│ │100%. При определениистепени плотности грунта поданнымдругих видов│ │инженерных изысканий и отсутствии данныхстатического зондирования│ │для плотных песков значения R по табл. 7.2 следуетувеличитьна 60%, но│ │не более чем до20000кПа.(не учтено) │ │ 5. Значения расчетных сопротивлений R по табл. 7.2 допускается│ │использовать при условии, если заглубление свай в неразмываемый и│ │несрезаемый грунт составляет не менее, м: │ │ 4,0 - для мостов и гидротехнических сооружений; │ │ 3,0 - для зданий и прочих сооружений. │ │ 6. Значения расчетного сопротивления R под нижним концом забивных│ │свай сечением 0,15 x 0,15 м и менее, используемых в качестве фундаментов│ │под внутренние перегородки одноэтажных производственных зданий,│ │допускается увеличивать на 20%. │ │ 7. Для супесей при числе пластичности l <= 4 и коэффициенте│ │ p │ │пористости e < 0,8 расчетные сопротивления R и f следует определять│ │ i │ │как для пылеватых песков средней плотности. │ │ 8. При расчетах показатель текучести грунтов следует принимать│ │применительно к прогнозируемому их состоянию в период эксплуатации│ │проектируемых зданий и сооружений. │ └─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘ Таблица 7.3 ┌─────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────┐ │Сред-│ Расчетные сопротивления на боковой поверхности │ │няя │ забивных и вдавливаемых свай и свай-оболочек f , кПа │ │глу- │ i │ │бина ├───────────────────────────────────────────────────────────────────┤ │рас- │ песков средней плотности │ │поло-├─────────┬───────┬───────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┤ │жения│ крупных │мелких │пылева-│ - │ - │ - │ - │ - │ - │ │слоя │ и │ │тых │ │ │ │ │ │ │ │грун-│ средней │ │ │ │ │ │ │ │ │ │та, м│крупности│ │ │ │ │ │ │ │ │ │ ├─────────┴───────┴───────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┤ │ │ глинистых грунтов при показателе текучести I , равном │ │ │ L │ │ ├─────────┬───────┬───────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┤ │ │ <= 0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,5 │ 0,6 │ 0,7 │ 0,8 │ 0,9 │ 1,0 │ ├─────┼─────────┼───────┼───────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┤
│>= 35│ 100 │ 70 │ 50 │ 36 │ 22 │ 13 │ 9 │ 8 │ 7 │ ├─────┴─────────┴───────┴───────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┴──────┤ │ Примечания. 1. При определении расчетного сопротивления грунта на│ │боковой поверхности свай f следует учитывать требования, изложенные в│ │ i │ │примечаниях 2, 3 и 8 к табл. 7.2. │ │ 2. При определении расчетных сопротивлений грунтов на боковой│ │поверхности свай f пласты грунтов следует расчленять на однородные слои│ │ i │ │толщиной не более 2 м. │ │ 3. Значения расчетного сопротивления плотных песков на боковой│ │поверхности свай f следует увеличивать на 30% по сравнению со│ │ i │ │значениями, приведенными в таблице. │ │ 4. Расчетные сопротивления супесей и суглинков с коэффициентом│ │пористости e < 0,5 и глин с коэффициентомпористости e < 0,6│ │следует увеличивать на 15%посравнению созначениями, приведенными в│ │табл. 7.3, при любых значенияхпоказателятекучести. (не учтено) │ └─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘ Таблица 7.4 ┌────────────────────────────────────────┬────────────────────────────────┐ │ Способы погружения забивных │ Коэффициенты условий работы │ │ и вдавливаемых свай и свай-оболочек, │ грунта при расчете несущей │ │ погружаемых без выемки грунта, │ способности свай │ │ и виды грунтов ├───────────────┬────────────────┤ │ │ под нижним │ на боковой │ │ │концом гамма │ поверхности │ │ │ cR │ гамма │ │ │ │ cf │ ├────────────────────────────────────────┼───────────────┼────────────────┤
├────────────────────────────────────────┴───────────────┴────────────────┤ │ Примечание. Коэффициенты гамма и гамма по поз. 4 для глинистых│ │ cR cf │ │грунтов с показателем текучести 0,5 > I > 0 определяют интерполяцией. │ │ L │ └─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘ В формуле (7.8) суммировать сопротивления грунта следует по всем слоям грунта, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом предусматривается планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях следует суммировать сопротивления всех слоев грунта, расположенных соответственно ниже уровня планировки (срезки) и дна водоема после его местного размыва при расчетном паводке. | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||