ту жд. Технические условия размещения и крепления грузов в вагонах и контейнерах
 Скачать 5.17 Mb.
|
|
Таблица 33 Максимальная допускаемая длина груза, погруженного на сцепы платформ с использованием турникетов
Примечание. Максимальная длина груза реализуется при отсутствии на платформах прикрытия попутного груза. 11.6.4. При размещении длинномерного груза с использованием турникетов отдельные грузовые единицы должны быть объединены в монолитный пакет. 11.6.5. Поперечные подкладки, применяемые при перевозке длинномерных грузов, должны удовлетворять требованиям пункта 4.16 настоящей главы. При этом высота подкладок определяется в соответствии с требованиями пункта 11.11 настоящей главы. 11.6.6. Размещение подкладок и турникетных опор, используемых для крепления длинномерных грузов, должно удовлетворять требованиям подпунктов 6.5.1 и 6.5.2 настоящей главы. 11.7. Расчет допускаемой ширины длинномерного груза. Расчет допускаемой ширины длинномерного груза по условию вписывания в основной габарит погрузки выполняется для грузов, длина либо размещение которых не соответствует ограничениям таблицы 5 раздела 2 настоящей главы. Расчет проводится отдельно для внутренних и наружных сечений груза с учетом геометрических выносов груза в условной расчетной кривой радиусом 350 м, не имеющей возвышения наружного рельса. Внутренними (наружными) сечениями груза называются все его поперечные сечения, расположенные соответственно в пределах (за пределами) базы вагона либо сцепа вагонов (рис. 47 настоящей главы). Рис. 47. Расчетные сечения длинномерного груза <*> -------------------- <*> Рисунок не приводится. Направляющие сечения вагона (сцепа) - это поперечные сечения, ограничивающие базу вагона (сцепа). 11.7.1. Максимально допускаемая ширина в конкретном поперечном сечении длинномерного груза, размещенного на сцепе платформ с опиранием на одиночную платформу, рассчитывается по формулам: - для внутренних сечений груза: B(в)_в = 2 x (B - f_в); (51) - для наружных сечений груза: B(в)_н = 2 x (B - f_н), (52) где: B - расстояние от оси пути до очертания основного габарита погрузки (таблица 2 настоящей главы), соответствующее высоте (H) рассматриваемой точки груза от уровня головки рельса, мм; f_в, f_н- разности геометрических выносов соответственно внутреннего и наружного сечений груза. Значения f_в, f_н в зависимости от базы платформы l_в и расстояний n_в, n_н от рассматриваемого сечения до ближайшего направляющего (пятникового) сечения платформы могут быть определены двумя способами: по таблицам П2.2 и П2.3 Инструкции, либо расчетом по формулам: f_в = 1,43(l_в - n_в)n_в - 105, мм; (53) f_н = 1,43(l_н + n_н)n_н + K - 105, мм, (54) где K - дополнительное смещение концевых сечений груза вследствие перекоса платформы в рельсовой колее с учетом содержания пути и подвижного состава, мм. Для платформ на тележках ЦНИИ-Х3 значение K рассчитывается по формуле: K = 70(L / l_в - 1,41), мм, (55) где L - длина груза. Если по формулам (53) и (54) получены отрицательные величины f_в или (и) f_н, при расчете B(в)_в и B(в)_н по формулам (51) и (52) принимается f_в = 0 или (и) f_н = 0, и груз в рассматриваемых поперечных сечениях может иметь ширину основного габарита погрузки. Для груза, имеющего по всей длине одинаковые размеры поперечного сечения, расчет ширины груза проводится только для среднего и концевых сечений; максимальная допускаемая ширина принимается равной меньшему из значений, полученных по формулам (51) и (52). В этом случае принимают: n_в = 0,51l_в. (56) Значение n_н принимают равным наибольшему из значений для концевых сечений. Если груз размещен симметрично относительно поперечной плоскости симметрии платформы, значение n_н может быть рассчитано по формуле: n_н = 0,5(L - l_в). (57) В этом случае формулы (53) и (54) могут быть записаны в виде: f_в = 0,358l(2)_в - 105, мм; (58) f_н = 0,358(L(2) + l(2)_в) + K - 105, мм. (59) 11.7.2. Максимально допускаемая ширина в конкретном поперечном сечении длинномерного груза, размещенного на сцепе платформ с опиранием на две платформы, рассчитывается по формулам: - для внутренних сечений груза: В(сц)_в = 2 x (B - f(сц)_в); (60) - для наружных сечений груза: B(сц)_н = 2 x (B - f(сц)_н) мм. (61) Величины f(сч)_в и f(сч)_н могут быть определены: - если f_в > 0 и (или) f_н > 0 - при помощи таблиц П2.2 и П2.3 Инструкции (в соответствии с подпунктом 11.7.1 настоящей главы) с использованием соотношений (62) и (63), либо по формулам (64) и (65): f(сц)_в = f_в + f_0, (62) f(сц)_н = f_н - f_0; (63) - если по таблицам П2.2 и П2.3 Инструкции f_в = 0 и (или) f_н = 0, значения f(сц)_в и (или) f(сц)_н могут быть рассчитаны только по формулам (64) и (65) настоящей главы: f(сц)_в = 1,43(l_сц - n_в)n_в + 0,36l(2)_0 - 105, мм; (64) f(сц)_н = 1,43(l_сц + n_н)n_н - 0,36l(2)_0 + K - 105, мм. (65) В формулах (62)- (65): f_0 - геометрический вынос направляющих сечений грузонесущих платформ сцепа, определяемый в зависимости от их базы l_0 аналогично f_в по таблице П2.2 Инструкции. В случаях, когда базы грузонесущих платформ сцепа различны, в формулу (60) подставляют значение f_0, определенное для большего значения базы, в формулу (61) - значение f_0, определенное для меньшего значения базы; l_сц - база сцепа, мм. При расчете допускаемой ширины груза, размещенного с использованием двух подвижных турникетных опор, величина B в формулах (60) и (61) настоящей главы определяется по таблице 2 настоящей главы для значения высоты: H' = H + h_т, где: Н - высота рассматриваемой точки груза от уровня головки рельса; h_т - высота подъема опорной площадки турникетной опоры при ее горизонтальном смещении, мм, принимаемая по конструкторской документации на турникетную опору. Расчет ширины груза, имеющего по всей длине одинаковые размеры поперечного сечения, проводится аналогично подпункту 11.7.1 настоящей главы. В этом случае принимают: n_в = 0,5l_сц. (66) Значение n_н принимают равным наибольшему из значений для концевых сечений. Если груз размещен симметрично относительно поперечной плоскости симметрии платформы, значение n_н может быть рассчитано по формуле: n_н = 0,5(L' - l_сц), (67) где L' = L +  L - расчетная длина груза; L - условное увеличение длины груза, обусловленное смещением его относительно грузонесущих платформ при использовании турникетных опор. Значение L в зависимости от количества платформ сцепа и типа турникетных опор (рис. 41 - 45) определяется по таблице 34 настоящей главы.Если по формулам (64)и (65) получены отрицательные величины f(сц)_в или (и) f(сц)_н, при расчете B(сц)_в и B(сц)_н по формулам (60) и (61) принимается f(сц)_в = 0 или (и) f(сц)_н = 0, и груз в рассматриваемых поперечных сечениях может иметь ширину основного габарита погрузки. Таблица 34 Условное увеличение длины груза, размещенного с использованием турникетных опор
При несимметричном расположении груза относительно продольной плоскости симметрии платформы расстояние от этой плоскости до любой точки груза должно быть не более 0,5B_в и 0,5B_н. 11.7.3. Максимально допускаемая ширина длинномерного груза, погруженного на сцеп полувагонов с опиранием на два полувагона, определяется расчетом для среднего и концевых сечений груза по формулам: - для среднего сечения груза: B_вн = B_дп - 2 _дп; (68)- для концевых сечений груза: B_н = B_пв - 2( _нв + K), (69)где: B_дп - ширина дверного проема, мм; B_пв - внутренняя ширина кузова полувагона прикрытия в концевом сечении груза, мм; _дп - смещение средней части груза в плоскости дверного проема, мм, определяемое по формуле:
дельта_нв - смещение конца груза, мм, определяемое по формуле:
где l_мв = 1750 мм - расстояние между наружными плоскостями торцовых дверей сцепленных полувагонов. Остальные требования аналогичны требованиям, изложенным в подпункте 11.7.2 настоящей главы. 11.8. Определение частоты собственных колебаний длинномерного груза. Частота собственных колебаний длинномерного груза определяется в случаях, когда жесткость груза при продольном изгибе не превышает 9000 тс/м2. Частота собственных колебаний Омега длинномерного груза, размещенного на двух опорах (подкладки, турникетные опоры), определяется по формуле:  I_в = I_о n, (73) где: E - модуль упругости материала груза, тс/м2; I_в - момент инерции, поперечного (вертикального) сечения груза, м(4); I_о - момент инерции, поперечного сечения единицы груза относительно горизонтальной оси, м(4); n - количество единиц груза; Q_гр - масса груза, т; К_р - коэффициент, значение которого зависит от длины груза и расстояния между турникетными опорами (таблица 35 настоящей главы). Если частота собственных колебаний груза, определенная по формуле (72), не соответствует диапазонам частот, указанным в таблице 36 настоящей главы, то следует изменить расстояние между подкладками или турникетными опорами. Таблица 35
Таблица 36 Допускаемые диапазоны частот собственных колебаний груза
11.9. Определение высоты и ширины опор длинномерного груза. 11.9.1. Высота подкладок или турникетных опор при перевозке длинномерных грузов определяется по следующим формулам: - при размещении груза на сцепе с опиранием на два вагона без промежуточной платформы либо с опиранием на один вагон (рис. 48 и 49 настоящей главы) (не приводятся): h_о = a_n tg гамма + h_п + v_гр + h_з + h_б + h_ч; (74) - при размещении груза на сцепе с опиранием на два вагона с промежуточной платформой (рис. 50 настоящей главы) (не приводится):
где: а_n (а_1, а_2, а_3) - расстояние от возможной точки касания груза с полом вагона до середины опоры (рис. 48 настоящей главы) или до оси крайней колесной пары грузонесущего вагона, мм (рис. 49 настоящей главы). При использовании обеих подвижных опор турникетов расстояние а_n увеличивают на размер, указанный в таблице 34 настоящей главы; гамма - угол в вертикальной плоскости между продольными осями груза и соответствующего вагона сцепа, тангенс которого принимают по таблице 37 настоящей главы; h_n - разность в уровнях полов смежных вагонов сцепа, допускается не более 100 мм; h_з = 25 мм - предохранительный зазор; v_гр - упругий прогиб груза, мм; h_б = 90 мм - высота торцового порога полувагона, учитывается для сцепов полувагонов; l_сц - база сцепа, м; h_ч - высота выступа груза ниже уровня подкладки в месте проверки касания грузом пола вагона, мм. Таблица 37 Значения тангенса угла гамма и зависимости от способа размещения груза на сцепе
11.9.2. Ширина подкладок и турникетных опор (b_о) при перевозке длинномерных грузов определяется по формуле:
где: N_о - нагрузка на опору от веса груза и вертикальной составляющей усилия в креплении, тс; P_у - удерживающее усилие от упоров, тс; h_у - высота, мм, приложения усилия P_у. 11.10. Определение устойчивости сцепа с опиранием длинномерного груза на два вагона. Поперечную устойчивость проверяют в случае, когда общий центр тяжести грузонесущих вагонов сцепа с грузом находится на высоте от уровня головки рельса более 2300 мм или площадь наветренной поверхности этих вагонов с грузом превышает 80 м2. Высоту H(о)_цт общего центра (рис. 51 настоящей главы) (не приводится) определяют по формуле:
где: Q_гр- масса груза, тс; Q_т - тара вагона, т; Q_тур - масса комплекта турникетных опор, т; h_цт, H(в)_цт, h(тур)_цт - высота центра тяжести над уровнем верха головки рельсов соответственно груза, порожнего вагона и турникетов, мм. Значения высоты центра тяжести порожних вагонов (H(в)_цт) приведены в таблице 18 настоящей главы. Поперечная устойчивость груженого сцепа обеспечивается, если удовлетворяется неравенство:
где: P_ц и P_в - дополнительная вертикальная нагрузка на колесо от действия соответственно центробежных сил и ветровой нагрузки, тс; P_ст - статическая нагрузка от колеса на рельс, тс. Дополнительную вертикальную нагрузку на колесо от действия центробежной силы и ветровой нагрузки определяют по формуле:
где: q - коэффициент, учитывающий увеличение ширины опорного контура вагонов сцепа и смещение ЦТ длинномерного груза при прохождении кривых участков пути. Для полувагонов q = 0,11, для платформ q = 0,1; 2S = 1580 мм - расстояние между кругами катания колесной пары; f_ок - увеличение ширины опорного контура вагонов сцепа при прохождении кривых расчетного радиуса, определяется по формуле:
где: l_нш- расстояние между осями шкворней наружных тележек сцепов, мм; l_вш - расстояние между осями шкворней внутренних тележек сцепа, мм; R_р = 10(6) мм - расчетный радиус кривой при максимальной скорости движения 100 км/ч. Статическую нагрузку от колеса на рельс определяют по формулам: - при отсутствии продольного смещения ЦТ_гр:
где: n_к - число колес грузонесущих вагонов; n_в - количество грузонесущих вагонов; b_с - поперечное смещение ЦТ_гр, мм, которое определяется по формуле (2); b_о - дополнительное поперечное смещение центра тяжести длинномерного груза на сцепе при прохождении кривых, мм:
где: l_ср - расстояние между серединами грузонесущих вагонов сцепа, мм; l_о - расстояние от опоры до середины грузонесущего вагона, мм. Знак (+) принимается при смещении опор наружу сцепа от середины грузонесущих вагонов, знак (-) - при смещении опор внутрь; - при смещении груза только вдоль вагона (для менее нагруженной тележки):
- при одновременном смещении груза вдоль и поперек вагона (для менее нагруженной тележки):
где: n(т)_к - число колес тележки вагона; l_с - продольное смещение центра тяжести груза, мм, которое определяется по формуле (1), предусмотренной в настоящей главе. 11.11. Конструктивные особенности турникетов различных типов. 11.11.1. В комплект неподвижного турникета входят две шкворневые турникетные опоры, каждая из которых состоит из основания и грузовой площадки, соединенных между собой с помощью шкворня, пятника или того и другого вместе. Одна из опор - подвижная, другая - неподвижная. У неподвижной опоры (рис. 52 настоящей главы) (не приводится) грузовая площадка имеет только возможность поворота вокруг вертикальной оси (шкворня). У подвижной опоры шкворень вместе с грузовой площадкой может кроме поворота также перемещаться вдоль продольной оси платформы, компенсируя взаимные перемещения платформ сцепа. Комплекты шкворневых турникетов могут быть использованы для крепления длинномерных грузов массой до 60 т. 11.11.2. В комплект подвижного турникета входят две подвижные турникетные опоры, грузовые площадки которых имеют возможность продольного смещения с закрепленным на них грузом при соударениях вагонов, а также при проходе сцепа по кривым участкам пути и участкам с переломами профиля пути. По своему конструктивному исполнению турникетные опоры подвижного турникета можно разделить на три типа: - одноопорные с размещением опорных элементов (катков, шаров, скользунов) в одной плоскости (рис. 53 настоящей главы) (не приводится); - двухопорные с размещением опорных элементов в двух плоскостях (рис. 54 настоящей главы) (не приводится); - маятникового типа (рис. 55 настоящей главы) (не приводится), грузовая площадка которых может перемещаться в продольном направлении за счет отклонения маятниковых подвесок, верхние концы которых шарнирно связаны со стойками основания, а нижние - с грузовой площадкой. 11.11.2.1. Одноопорные подвижные турникеты изготавливают в трех вариантах: - катковые, у которых грузовая площадка опирается на основание посредством цилиндрических или шаровых катков, перекатывающихся по профильным направляющим основания; - клиновые, у которых продольное перемещение груза осуществляется скольжением наклонных опорных плоскостей грузовой площадки, жестко связанной с грузом, по клиновым опорам, закрепленным на основании турникета; - фрикционные, у которых опорные элементы грузовой площадки выполнены в виде фрикционного сектора, а на основании имеются соответствующие профильные направляющие поверхности. 11.11.2.2. Двухопорные подвижные турникеты известны в двух конструктивных исполнениях: катковые и фрикционные, принципы действия которых аналогичны соответствующим конструкциям одноопорных турникетов. 11.11.2.3. Турникеты маятникового типа известны в двух модификациях: с верхним и нижним расположением опорных шарниров. На практике нашли применение турникеты с верхним расположением шарниров. Тяги, соединяющие концы стоек с грузовой площадкой, располагаются под углом 13 - 15 град. к вертикали и имеют вверху продольные прорези. При смещении груза вдоль оси платформы грузовая площадка оказывается подвешенной только на одной паре тяг, а вторая пара тяг за счет имеющихся пазов скользит относительно опорных шарниров. 11.12. Особенности расчета сил, действующих на длинномерный груз и турникетные опоры, при размещении груза с опорой на два вагона. При расчете сил должны учитываться особенности конкретного способа размещения груза и типа турникетных опор (в соответствии с пунктом 11.11 настоящей главы). В необходимых случаях должен быть также выполнен расчет на прочность крепления грузов к грузовым площадкам турникетных опор. При разработке новых конструкций турникетов должны также рассчитываться собственно турникетные опоры и устройства их крепления к вагонам. Расчеты выполняются с учетом продольных, поперечных и вертикальных инерционных сил, а также сил трения и ветровой нагрузки. В формулах для определения сил приняты следующие обозначения: Массы: Q_тур - масса турникетной опоры; Q_тур.н - масса неподвижных частей турникетной опоры; Q_тур.п - масса подвижных частей турникетной опоры. Силы трения в продольном направлении: F(пр)_тр.оп - между турникетной опорой и платформой; F(пр)_тр.пн - между подвижными и неподвижными частями турникета; F(пр)_тр.гп - между грузом и грузовой площадкой. Силы трения в поперечном направлении: F(п)_тр.оп - между турникетной опорой и платформой; F(п)_тр.пн - между подвижными и неподвижными частями турникета; F(п)_тр.гп - между грузом и грузовой площадкой. Точкой приложения продольных инерционных сил принимается центр тяжести груза (ЦТ_гр). Точками приложения поперечных и вертикальных инерционных сил принимаются центры тяжести поперечных сечений груза, расположенные в вертикальных плоскостях, проходящих через середину опор. Точкой приложения равнодействующей ветровой нагрузки принимается геометрический центр тяжести общей наветренной поверхности груза и турникетных опор. 11.12.1. Продольная инерционная сила рассчитывается по формулам: 11.12.1.1. Продольная инерционная сила, действующая на груз вместе с жестко связанными с ним подвижными частями турникетных опор: F(т)_пр = a_пр (Q_гр + n_п Q_тур.п). (85) 11.12.1.2. Продольная инерционная сила, действующая на крепление турникетных опор к вагону: - неподвижной опоры шкворневого турникета: F(т)_пр = a_пр (Q_гр + Q_тур + Q_тур.п); (86) - подвижной опоры шкворневого турникета: F_пр = 1,25(0,5Q_гр + Q_тур.п)мю_ск + Q_тур.н a(т)_пр; (87) - турникетных опор подвижного турникета: F_пр = a(т)_пр (0,5Q_гр + Q_тур), (88) где: a(т)_пр - удельная продольная инерционная сила; мю_ск = 0,1 - коэффициент трения скольжения между подвижной грузовой площадкой и основанием шкворневого турникета; n_п - количество подвижных опор в комплекте турникетов (для шкворневых турникетов n_п = 1, для подвижных турникетов n_п = 2). Величина удельной продольной инерционной силы a(т)_пр определяется в зависимости от вида, конструкции турникета и способа его крепления на вагоне: - для несъемных турникетов (например, закрепленных на вагоне при помощи сварки) a(т)_пр определяют по формуле:
- для съемных турникетов a(т)_пр188 = 0,86 тс/т; a(т)_пр44 = 1,2 тс/т:
- для подвижных турникетов со стальными фрикционными элементами при массе груза вместе с подвижными частями турникета свыше 65 т a(т)_пр в зависимости от угла наклона клиновой поверхности или криволинейных направляющих в точке, находящейся на расстоянии 400 мм от нейтрального положения подвижной части турникета, определяется в соответствии с данными таблицы 38 настоящей главы. Таблица 38
11.12.2. Поперечная инерционная сила рассчитывается по формулам: 11.12.2.1. Сила, действующая на груз: F_п = a(т)_п (Q_гр + n_п Q_тур.п) / 1000, тс, (90) где a(т)_п = 450 кгс/т - удельная поперечная инерционная сила при размещении груза с опорой на два вагона. 11.12.2.2. Силы, действующие на крепление турникетных опор к вагону: - каждой опоры шкворневого турникета: F(т)_п = a(т)_п [0,5(Q_гр + Q_тур.п) + Q_тур] / 1000, тс; (91) - каждой опоры подвижного турникета: F(т)_п = a(т)_п (0,5Q_гр + Q_тур) / 1000, тс. (92) 11.12.3. Вертикальные инерционные силы определяются по формулам: - сила, действующая на груз: F_в = a_в Q_гр / 1000, тс; (93) - сила, действующая на крепление турникетной опоры к вагону: F(т)_в = a_в (0,5Q_гр + Q_тур) / 1000, тс; (94) где a_в - удельная вертикальная сила, которая определяется по формуле:
где l_гр - расстояние от поперечной плоскости, проходящей через середину платформы, до поперечной оси турникетной опоры, м. В случаях, когда масса груза составляет менее 10 т, в расчетах принимают Q_гр = 10 т. 11.12.4. Ветровую нагрузку на груз и турникетные опоры принимают нормальной к вертикальной плоскости, проходящей через продольную ось сцепа, и определяют по формуле: W_п = 50(S_гр + S_тур), (96) где S_гр, S_тур - площадь проекции наветренной поверхности груза и турникетных опор, подверженных действию ветра, на вертикальную плоскость, проходящую через продольную ось сцепа, м2. Для цилиндрической поверхности S_гр принимают равной половине площади наветренной поверхности. 11.12.5. Силы трения, действующие на груз и турникетные опоры, определяют по следующим формулам: 11.12.5.1. В продольном направлении: - сила, действующая на груз, закрепленный на неподвижном турникете: F(пр)_тур = 0,5(Q_гр + Q_тур.п)мю_гт + 0,5(Q_гр + Q_тур.п)мю_ск; (97) - сила, действующая на турникетную опору неподвижного турникета: F(пр)_тур = [0,5(Q_гр + Q_тур.п) + Q_тур]мю, (98) где: мю_гт - коэффициент трения груза по поворотной грузовой площадке турникета; мю_ск - коэффициент трения поворотно-подвижной турникетной опоры по ее основанию; мю - коэффициент трения основания турникетной опоры по полу платформы; - сила, действующая на груз, закрепленный на подвижном турникете: F(пр)_тр = (0,5Q_гр + Q_тур.п)мю_п, (99) где мю_п - коэффициент трения грузовой площадки по основанию турникета; - сила, действующая на турникетную опору подвижного турникета: F(пр)_тр = [0,5(Q_гр + 2Q_тур.п) + Q_тур]мю. (100) 11.12.5.2. В поперечном направлении (для подвижных и неподвижных турникетов): - сила, действующая на груз со стороны турникетной опоры: F(пр)_тр = 0,5Q_гр мю_ст (1000 - a_в) / 1000; (101) - сила, действующая на турникетную опору: F(пр)_тр = (0,5Q_гр + Q_тур)мю(1000 - a_в) / 1000. (102) Расчеты средств крепления груза к турникетам и турникетов к вагонам производят в соответствии с нормативами раздела 10 настоящей главы. 11.13. Основные технические и эксплуатационные требования к турникетам. Конструкция турникетов должна соответствовать ГОСТ 15.001 "Продукция производственно-технического назначения" и отвечать требованиям, предъявляемым к изделиям машиностроения в части их работоспособности, надежности и технико-экономических характеристик. Турникеты для крепления грузов (с учетом сферы их применения) должны, как правило, изготавливаться в исполнении ХЛ по ГОСТ 15150. Съемные турникеты должны обеспечивать установку и снятие их с платформы грузоподъемными механизмами с минимальными трудозатратами и без каких-либо нарушений конструкции платформы. Конструкция турникетов должна обеспечивать доступ к узлам, требующим регулировки и технического обслуживания. Турникеты должны сохранять работоспособность и не иметь повреждений при скоростях соударения сцепов до 9 км/ч. Конструкция турникетов должна обеспечивать: - сохранность груза и подвижного состава; - безопасное движение в составе грузового поезда со скоростью до 100 км/ч; - проход криволинейных участков пути малого радиуса (таблица 2.3.1 настоящей главы ГОСТ 22235); - прохождение сцепа вагонов через горб сортировочной горки, для чего подвижная часть турникета должна иметь возможность поворота в вертикальной плоскости на угол не менее 5 град.; - исключение скручивания груза при проходе сцепа вагонов по криволинейному участку пути с максимальным возвышением наружного рельса при максимальном расчетном угле поворота груза относительно продольной оси пути при входе на кривую не более 0,5 град. После прекращения действия продольной инерционной силы, а также при снятии вертикальных нагрузок на опоры их подвижные части должны возвращаться в исходное (среднее) положение. В конструкции турникетной опоры должны быть предусмотрены блокирующие устройства, исключающие возможность схода подвижных грузовых площадок с основания опоры при соударениях в процессе роспуска с горки, маневровых работах, в экстренных режимах движения поезда. Для закрепления груза на турникетах рекомендуется использовать стандартные крепежные изделия (например, болты, винты, шпильки). Размещение турникетов на платформе не должно приводить к возникновению в раме платформы при самых неблагоприятных сочетаниях внешних нагрузок и взаимном расположении деталей турникетов изгибающих моментов, превышающих приведенные в разделе 2 настоящей главы. Расчет максимальных изгибающих моментов в раме платформы производится в зависимости от схем нагружения по формулам, которые представлены на рисунках 56 - 62 (не приводятся) настоящей главы. Схемы нагружения рамы вагона и формулы для расчета максимального изгибающего момента M_max. Более точно характер силового воздействия на раму платформы может быть установлен с учетом соотношения жесткости на изгиб основания турникетной опоры EJ_т и рамы платформы EJ. На каждый турникет и комплект крепления должны быть паспорт (формуляр) и руководство по их эксплуатации. Руководство по эксплуатации турникетов и комплектов крепления, в котором должны быть изложены требования по техническому обслуживанию, осмотру, периодичности ремонтов, разрабатывает и утверждает грузоотправитель. На видном месте каждого турникета (боковой балке основания) должен быть нанесен трафарет, на котором указывают: завод-изготовитель, пункт приписки (возврата), грузоподъемность турникета, инвентарный номер, дату изготовления и дату очередного освидетельствования. Грузоотправитель обязан: - проверить комплектность турникетных опор и устройств крепления; - трущиеся поверхности пятника, подпятника промежуточной рамы в местах ее контакта с нижней и верхней рамами каждой турникетной опоры после удаления грязи смазать тонким слоем универсальной смазки УС-2 (ГОСТ 1033); - сделать записи о результатах осмотра в документации в соответствии с руководством по эксплуатации. Способ размещения и закрепления на железнодорожном подвижном составе возвращаемых без груза турникетных устройств устанавливается МТУ или НТУ, которые должны быть приложены к перевозочным документам при отправлении груза с использованием турникетных устройств. В случае отсутствия чертежей на возврат турникетов грузополучатель обязан сам разработать чертежи и расчеты на размещение и крепление возвращаемых турникетов и утвердить их в установленном порядке. | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||