Айдар. Технологическая часть 4 1 фса описание процесса приема серной кислоты 4

• Название: Технологическая часть 4 1 фса описание процесса приема серной кислоты 4
• Дата: 11.12.2022
• Размер: 148.72 Kb.
• Имя файла: Айдар.docx
• Тип: Реферат; #839332
• страница: 6 из 6

2.3 Воздухообмен и расчеты вентиляции

Приемные отверстия, для удаления воздуха системой вентиляции из нижней зоны, размещается на уровне 0,3 м от пола до низа отверстий.

Воздуховоды высятся выше кровли на 1,0 м. Воздуховоды выполняются из тонколистовой оцинкованной стали по ГОСТ 14918-80.

Включение периодической вентиляции предусматривается автоматически от газоанализатора при достижении концентраций горючих веществ в воздухе помещения, превышающих 1 порог загазованности газовоздушной смеси, и от кнопки, установленной перед входной дверью, за 10 минут до входа обслуживающего персонала в помещение. Приток воздуха в помещение естественный через жалюзийную решетку с утепленным клапаном.

Воздухообмен при естественной вентиляции происходит в результате разности температур воздуха в помещении и наружного воздуха, а также в результате действия ветра.

Расчет естественной вентиляции заключается в определении площадей вентиляционных проемов здания и включает следующие этапы:

Определение скорости движения воздуха v (м/с) в нижнем проеме:



где h - расстояние между центрами нижнего и верхнего проемов, м. В нашем случае h = 4,5 м;

- плотность наружного и внутреннего воздуха, кг/м³.

Определение скорости движения воздуха v в холодный период года:



Воздухообмен в теплый период года будет происходить не за счет разности температур воздуха в помещении и наружного воздуха, а в результате действия ветра v = 3,7 м/с.

Определение площади (м2) нижних вентиляционных проемов:



где - коэффициент расхода, зависящий от конструкции створок нижних проемов и угла их открытия ( ).

Минимальная площадь нижнего вентиляционного проема должна обеспечивать необходимый воздухообмен. Так как в холодный период года при проектировании вентиляции с естественным побуждением допускается принимать неорганизованный приток наружного воздуха с кратностью не более K = 1 ч-1, то . Регулировать количество поступающего воздуха внутрь помещения следует углом открытия створок нижних вентиляционных проемов. Так как мы приняли для расчетов среднюю температуру холодного периода, то и значение коэффициента также необходимо принять среднее, т. е. :

=

Проверим способность обеспечения необходимого воздухообмена при данной площади нижнего вентиляционного проема в теплый период года:

= =

Данное значение находится в допустимых пределах ( ), следовательно, площадь нижнего вентиляционного проема способно обеспечить воздухообмен в холодный и теплый периоды года.

Эффективность работы дефлектора зависит от силы ветра и высоты его установки над коньком крыши. При ориентировочном подборе дефлекторов определяют диаметр подводящего патрубка D (в м) и соответствующие ему конструктивные размеры:



Где - производительность дефлектора, м³/ч;

• 
  - скорость воздуха в патрубке, равная половине скорости ветра, м/с.
  

=0.0188

Таким образом, имеем, что система естественной вытяжной вентиляции без организованного притока воздуха из одного нижнего вентиляционного проема площадью и дефлектора с диаметром подводящего патрубка D1 = 0,21 м и высотой 1 м над уровнем крыши, будет обеспечивать кратность воздухообмена Кест = 1 ч-1, при необходимой кратности:



Следовательно, для достижения санитарных норм в помещении насосной перекачки топлива, кратность воздухообмена, обеспечиваемая вентиляцией с механическим побуждением, должна быть не менее 15,7 ч-1.

В теплый период года, когда нет необходимости в подогреве приточного воздуха, целесообразно увеличить кратность воздухообмена, обеспечиваемую системой вентиляции с естественным побуждением. Сделать это можно за счет монтажа дополнительных нижних вентиляционных проемов и, соответственно, дефлектора.

Определяем площадь дополнительных нижних вентиляционных проемов:

=

2.4 Определение количества и площади сечения вытяжных и приточных каналов

Вентиляционные вертикальные каналы (размерами 140х140 мм и 140х270 мм) размещаем во внутренних кирпичных стенах здания.

Площадь поперечного сечения каналов, воздуховодов, живого сечения воздухораспределителей, м²:

, (4.1)

где L – расход воздуха, м³/ч,

- рекомендуемая скорость движения воздуха в канале,

воздуховоде, распределителе, м/с.

Принимаются к установке каналы, воздуховоды, воздухораспредели-тели с близкой по значению площадью сечения А_о и определяется их количество:

, (4.2)

Определяем действительную скорость движения воздуха в каналах, воздуховодах, воздухораспределителях, м/с:

, (4.3)

Рекомендуемые значения скорости принимаем по таблице 2.16 [5].

Рассчитаем площадь сечения вертикальных каналов и жалюзийных решеток, устанавливаемых на них. Расчет производим по вышеприведенным формулам.

Определяем требуемую площадь живого сечения воздухораспределителей по формуле (4.1), исходя из рекомендуемой скорости υ_рек = 3 м/с:

м²

Принимаем к установке потолочные воздухораспределители СЕЗОН ВР-Г 200х400h с площадью живого сечения 0,0625 м², определяем их количество по формуле (4.2):



Определяем действительную скорость на выходе из воздухораспределителей по формуле (4.3):

м/с

Расход воздуха через одну решетку:

м³/ч

Скорость воздуха и избыточная температура воздуха при входе струи в рабочую зону определяем по формулам для осесимметричных струй:

, (6.1)

, (6.2)

где m – скоростной коэффициент воздухораспределителя;

n – температурный коэффициент воздухораспределителя;

ν – скорость струи на выходе из воздухораспределителя, м/с;

Δt_о – избыточная температура на выходе из воздухораспределителя, °С,

(Δt_о=t_в- t_пр);

A_o – расчетная площадь живого сечения воздухораспределителя, м²;

x – расстояние, которое проходит струя до входа в рабочую зону, м;

К_с – коэффициент стеснения;

К_в – коэффициент взаимодействия;

К_н – коэффициент неизотермичности.

Проверим, настилается ли струя на потолок. Горизонтальные струи настилаются на потолок, если решетка находится на расстоянии h ˃ 0,65H_пом, где h – расстояние от пола до оси воздухораспределителя, H_пом – высота помещения, м.

Размещаем ось приточной решетки на расстоянии 0,3 м от потолка помещения, т.е. h_пт = 0,3 м.

Найдем расстояние h:

м (6.3)

Проверяя условие h ˃ 0,65H_пом находим 3,2 ˃ 2,28, а значит приточная струя настилается на потолок.

Струя воздуха, настилающегося на потолок, на некотором расстоянии от начала истечения (Х_отр) отрывается от потолка. Место отрыва струи при горизонтальной подаче воздуха в помещение для осесимметричных струй составляет:

, (6.4)

где H – геометрическая характеристика струи, рассчитываемая по

формуле:

,(6.5)

где: m = 1,8; ν_о = 2,99 м/с; A_о = 0,0625 м²; n = 1,4; Δt_о = 5°С.

Значит:

м

м

Расчетную дальность струи определим по формуле:

(6.6)

м

Коэффициент определяем по табл. 2.20 [5] в зависимости от величин и , где A_р – площадь помещения перпендикулярная потоку воздуха, приходящаяся на один воздухораспределитель, м².

, (6.7)

где l_пом, H_пом – длина и высота помещения соответственно;

n – количество приточных каналов в помещении.

м²

Теперь находим:





Т.о. из таблицы находим

Коэффициент стеснения :

(6.8)

где L_con – расход воздуха удаляемого в конце развития струи, м³/ч.

При подаче воздуха в верхнюю зону горизонтальными струями за L_con принимается расход воздуха, удаляемого через вытяжные отверстия для ячейки помещения, обслуживаемой одним воздухораспределителем [9 стр.119]. Т.о. L_con=672 м³/ч.



Коэффициент взаимодействия определяем по табл. 2.21 [5] в зависимости от отношения , где l – расстояние между струями.



По таблице находим .

Коэффициент неизотермичности при горизонтальной подаче охлажденного воздуха принимается равным 1.

Скорость струи на входе в рабочую зону определяем по формуле (6.1):

м/с



Воздух входит в рабочую зону с температурой на 0,76°С ниже, чем температура воздуха рабочей зоны, т.е. с температурой:



И скоростью

м/с

Скорость и избыточная температура на оси струи при входе в рабочую зону должны соответствовать следующим требованиям:

м/с



Очевидно, что воздухораспределители подобраны правильно, раздача воздуха осуществляется таким образом, что скорость и избыточная температура при входе струи в рабочую зону соответствуют требуемым параметрам.

Заключение

Для устранения в технологических процессах вредных выделений (конвективное и лучистое тепло, вредные газы и пыль) в первую очередь должны устраняться на стадии проектирования путем соответствующей организации технологического процесса, применения современного производственного оборудования и надлежащей планировки рабочих помещений. Необходимо принимать меры по теплоизоляции источников тепла, устройство экранов для защиты рабочих от облучения. Процессы со значительным выделением пыли должны выполняться, по возможности, без непосредственного участия людей, оборудование должно быть максимально герметизировано.

Производственные процессы, сопровождающиеся выделением ядовитых газов и паров, должны быть максимально автоматизированы и осуществляться в герметически замкнутом исполнении и, как правило, под разряжением.

Путем одной вентиляции, нормальные условия труда достичь невозможно или дорого и сложно. В нормах даются указания о правильном выборе мест забора приточного воздуха, указываются правила распределения воздуха по рабочим помещениям, причем особое внимание обращено на то, чтобы исключалось перетекание загрязненного или перегретого воздуха из одних помещений в другие – смежные с ними, где воздух менее загрязнен.

Таким образом, санитарные нормы промышленного проектирования являются руководящим документом, в котором полностью учтены меры по созданию в рабочих помещениях благоприятных и здоровых условий труда.

Список использованных источников

1. СНБ 4.02.01-03 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь, 2004. – 78 с.

2. ГОСТ 30494-96 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях. – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь, 1998. – 12 с.

3. СНБ 3.02.03-03 Административные и бытовые здания. – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь, 2003. – 30 с.

4. СНБ 3.02.03-03 Климатология. – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь, 2003. – 30 с.

5. Теплоснабжение и вентиляция. Курсовое и дипломное проектирование. / под ред. Б.М.Хрусталева – М.: Изд-во АСВ, 2007. – 784 с., 183 ил.

6. ТКП 45-2.04-153-2009 (02250) Естественное и искусственное освещение – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь, 2010. – 104 с.

7. Пособие 2.91 к СНиП 2.04.05-91 Расчет поступлений теплоты солнечной радиации в помещение – М., 1993. – 42 с.

8. ТКП 45-2.04-43-2006 (02250) Строительная теплотехника – Мн.: Минстройархитектуры Республики Беларусь, 207. – 36 с.

9. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства./Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. М:1992/ Часть3. Кн.2. Вентиляция и кондиционирование воздуха. – 416с.

10. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства./Под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. М:1992/ Часть3. Книга 1. Вентиляция и кондиционирование воздуха. – 319