2.4 Упрощенный расчет камеры радиации
Трубчатая печь имеет камеры радиации и конвекции. В камере радиации (топочная камера), где сжигается топливо, размещена радиантная поверхность (экран), поглощающая тепло в основном за счет радиации.
В камере конвекции расположены трубы, воспринимающие тепло главным образом путем конвекции — при соприкосновении дымовых газов с поверхностью нагрева.
Сырье последовательно проходит через конвекционные и радиантные трубы и поглощает тепло; обычно радиантная поверхность воспринимает большую часть тепла, выделяемого при сгорании топлива.
Упрощенный расчет камеры радиации заключается в определении температуры продуктов сгорания, покидающих топку, и фактической теплонапряженности поверхности радиантных труб.
Температуру продуктов сгорания ( ) находят методом итераций, используя уравнение
(32) где - теплонапряженность поверхности радиантных труб (фактическая) и приходящаяся на долю свободной конвекции, кДж/м2ч;
- отношение поверхностей, зависящее от типа печи, от вида и способа сжигания топлива; [2]
- средняя температура наружной стенки радиантных труб, К;
- коэффициент для топок со свободным факелом [1];
- коэффициент лучеиспускания абсолютно черного тела, [1]
Алгоритм расчета температуры продуктов сгорания методом итераций:
Пусть температура продуктов сгорания К.
Определение теплоемкостей при выбранной температуре дымовых газов:
Таблица 3 – Зависимость средней массовой темпоемкости газов при
постоянном давлении сР [кДж/кг∙К] от абсолютной
температуры Т=1000К
-
Вещество
| Теплоемкость сР, кДж/кг∙К
| Углекислый газ
| 1,0683
| Вода
| 2,0514
| Кислород
| 1,0071
| Азот
| 1,0792
| Оксид серы
| 0,7534
| Определение максимальной температуры продуктов сгорания:
, (33)
где – То – приведенная температура, То=313 К, [1];
ηт – КПД топки; ηт =0,96, [1];
– количества газов, образующихся при сгорании 1 кг топлива и теплоемкости продуктов сгорания, определяющиеся в п рограмме на каждой итерации при Тп; ![](69359_html_m461ebd3d.gif)
Таблица 4 – Зависимость средней массовой темпоемкости газов при
постоянном давлении сР [кДж/кг∙К] от абсолютной
температуры Т=2158,6184К
-
Вещество
| Теплоемкость сР, кДж/кг∙К
| Углекислый газ
| 1,2245
| Вода
| 2,4128
| Кислород
| 1,0932
| Азот
| 1,1738
| Оксид серы
| 0,8493
|
Определение теплосодержания продуктов сгорания (I, IТmax, IТух) при всех температурах (Тп,Тmax,Тух) по формуле 25:
![](69359_html_29e015bd.gif)
Определение коэффициента прямой отдачи:
(34)
![](69359_html_767fc2f0.gif)
Определение фактической теплонапряженности радиантных труб qР, ккал/(м2∙ч):
, (35)
где Нр –поверхность нагрева радиантных труб, м2;
![](69359_html_64668ce7.gif)
Определение температуры наружной стенки экрана θ,К:
, (36)
где -- коэффициент теплоотдачи от стенки к нагреваемому продукту,
![](69359_html_m6d75c73e.gif)
– толщина стенки трубы, ;
–коэффициент теплопроводности трубы, ;
tср – средняя температура нагреваемого продукта.
Для жидких топлив ![](69359_html_63ed7766.gif)
![](69359_html_175edd8a.gif)
Определение теплонапряженности свободной конвекции qрк, кДж/м2∙ч:
(37)
![](69359_html_m4856fa0c.gif)
Определение температуры продуктов сгорания Тп, К по формуле (32):
![](69359_html_b523ba7.gif) Итак, расчетная величина не совпадает с заданной, значит расчет возобновляется. Значение Тп для последующей итерации принимают рассчитанное значение Тп в предыдущей итерации.
Результаты итераций представлены в таблице 5.
№
| Тп зад., К
| Тmax, К
| Imax, кДж/кг
| Iух, кДж/кг
| I, кДж/кг
| μ
| qp, ккал/(м2ч)
| Θ
| qр.к, ккал/(м2ч)
| Тп расч., К
| 1
|
| 2158,6184
| 43509,8728
| 6145,1811
| 15180,0770
| 0,7464
| 34267,6151
| 651,0078
| 2715,1395
| 1227,4767
| 2
|
| 2111,5260
| 42312,8175
| 20451,7312
| 0,5850
| 26857,6565
| 624,9494
| 5373,3288
| 1119,5433
| 3
|
| 2133,7033
| 42875,2056
| 17918,0796
| 0,6638
| 30475,4058
| 637,6718
| 4063,8396
| 1176,0208
| 4
|
| 122,0538
| 42580,3058
| 19236,5741
| 0,6231
| 28606,8475
| 631,1007
| 4739,0200
| 1147,8916
| 5
|
| 7,8119
| 42726,4798
| 18578,2195
| 0,6435
| 29543,4222
| 634,3944
| 4399,9233
| 1162,2498
| 6
|
| 2124,7737
| 42650,6765
|
| 18914,7797
| 0,6331
| 29065,9527
| 632,7153
| 4572,3591
| 1155,0008
| 7
|
| 2126,3092
| 42687,3116
|
| 18744,7042
| 0,6383
| 29304,6875
| 633,5548
| 4485,2244
| 1158,6520
| 8
|
| 2125,5451
| 42669,3749
|
| 18830,2361
| 0,6357
| 29185,3201
| 633,1350
| 4529,0380
| 1156,8279
| 9
|
| 2125,9054
| 42677,8404
|
| 18787,7179
| 0,6370
| 29245,0038
| 633,3449
| 4507,1367
| 1157,7410
|
|
| 2125,7311
| 42673,8257
|
| 18808,9362
| 0,6363
| 29212,8664
| 633,2319
| 4518,1827
| 1157,2577
| Таблица 5– Расчет температуры продуктов, покидающих топку, методом итера-
Ций
Таким образом, рассчитанная величина ![](69359_html_4374df31.gif)
Количество тепла, переданное продукту в камере радиации:
; (38)
![](69359_html_6877bc76.gif)
В результате расчетов была найдена фактическая теплонапряженность qp=29212,8664 ккал/(м2ч), сравнение которой с допустимой теплонапряженностью qpдоп=35000 ккал/(м2ч) позволяет оценить эффективность камеры радиации трубчатой печи типа СКГ1
Тот факт, что qppдоп, свидетельствует о правильности выбора печи.
Эффективность камеры радиации составляет ![](69359_html_m6d463b88.gif)
2.5 Расчет диаметра печных труб В данном пункте по результатам расчета выбираются стандартные размеры труб (диаметр, толщина и шаг). При этом используется следующий алгоритм расчета.
Определяется объемный расход нагреваемого продукта, м3/с:
, (39)
где Gс– производительность печи по сырью, т/сут;
– плотность продукта при средней температуре tср, кг/м3.
, (40)
.
.
Площадь поперечного сечения трубы определяется уравнением:
, (41)
где n – число потоков, n=2 [1];
W – допустимая линейная скорость продукта, W=2,0 м/с [1];
dвн – расчетный внутренний диаметр трубы, м.
Из уравнения (41) рассчитывается внутренний диаметр трубы:
, (42)
![](69359_html_m528bbc8a.gif)
Округляя значение расчетного диаметра трубы, учитывая толщину стенки, и выбирая в соответствие с этим остальные размеры труб, получим:
dнар= 0,152м, dвн= 0,152-2·0,008= 0,136м;
Фактическая скорость движения потока, м/с:
WФ= 4·V/(n·π·d2 вн), (43)
![](69359_html_m49b33f9f.gif)
Фактическая скорость оказалась меньше расчетной вследствие округления диаметра трубы в большую сторону.
|