ПР-2 Актимиров. Тема проектный

• Название: Тема проектный
• Дата: 29.06.2022
• Размер: 344.24 Kb.
• Имя файла: ПР-2 Актимиров.docx
• Тип: Документы; #619673
• страница: 2 из 7

Определение допускаемых напряжений изгиба

[_F ]  _Flim  Y_R  Y_Z  Y_A  Y_N / S_F , МПа,

где _Flim – предел выносливости зубьев при изгибе, соответствующий базово- му числу циклов напряжений:

• 
  для шестерни
  

_Flim1  1,75HB₀₁  1,75 285  498,7 МПа;

• 
  для колеса _Flim2
  

 1,75HB₀₂

 1,75 250  437,5МПа;

S_F – коэффициент запаса прочности, S_F = 1,7;

Y_R – коэффициент, учитывающий влияние шероховатости переходной поверхности между зубьями, Y_R = 1;

Y_Z – коэффициент, учитывающий способ получения заготовки шестерни и колеса. Для поковок и штамповок Y_Z = 1;

Y_А – коэффициент, учитывающий влияние двустороннего приложения нагрузки. При нереверсивной передаче Y_А = 1,0;

Y_N – коэффициент долговечности:

Y_N 

 1,

6

где N_F0 – базовое число циклов напряжений. Для сталей N_F0 = 410 .

Так как расчетное число циклов напряжений для шестерни N_K1 =

7

245.510

7

и для колеса N_K2 = 49.1410

6

больше базового числа циклов

N_F0 = 410 , то принимаем Y_N = 1,0.

Допускаемые напряжения изгиба:

– для шестерни – [_F ]₁  498,7 1111/1,7  293МПа;

• 
  для колеса – [_F ]₂
  

 437,51111/1,7  257 МПа.

Определение межосевого расстояния:

T₁  K_H

2
a_w  K_a  (u  1)3

1/3

u  _ba

[_H ]

, мм,

где K_a = 450 МПа

– вспомогательный коэффициент;

u – передаточное число, u = 5;

T₁ – вращающий момент на шестерне, Т₁ = 43 Нм;

K_H – коэффициент нагрузки, для прямозубой передачи предварительно принимаем К_н = 1,3;

_bа– коэффициент ширины венца колеса. При симметричном расположе- нии прямозубых колес относительно опор выбираем _bа= 0,315.

_{𝑎𝑤 ≥} 450(5  1)

 166.169_мм

Принимаем из ряда стандартных чисел (с.11) а_w = 180 мм.