Расчет к-300-240. Тепловой расчет паровой турбины

• Название: Тепловой расчет паровой турбины
• Анкор: Расчет к-300-240
• Дата: 03.11.2021
• Размер: 0.84 Mb.
• Имя файла: К300240.doc
• Тип: Документы; #262567
• страница: 1 из 4

Тепловой расчет паровой турбины

Тепловой расчет турбины выполняется в два этапа:

1-й этап — предварителный (ориентироовочный) расчет

2-й этап — подробный расчет

Задачей ориентировочного расчета является определение числа ступеней, их диаметров и распределения тепловых перепадов по ступеням.

В подробном расчете расчитываются треугольники скоростей, потери, КПД ступненй, размеры проточной части, выбираются профили облапачивания, расчитываются мощность и КПД турбины в целом.

1ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫЙ РАСЧЕТ.

1. 
   Определение номинальной мощности ЦВД
   

Располагаемый теплоперепад Но турбины измеряется по изоэнтропе S₀ между изобарами Ро и Рк: кДж/кг

Произведение КПД принимается , где

η_оi^T – внутренний относительный КПД ЦВД проектируемой турбины по рис.I-2 [1],

η_M – механический КПД агрегата, по рис.I-3 [1],

η_Г – КПД электрического генератора, по рис. I-4 [1]
G = Nэр /(H₀ η_оi^T·η_M·η_Г)=80000/(486·0.8)=206 кг/с.


1.2 Построение рабочего ориентировочного процесса в ЦВД

1.2.1 Определяем давление перед соплами первой ступени

Потери давления на впуске оцениваются в 34%. Следовательно, давление перед соплами первой ступени (формула I.2 [1])

МПа

2. 
   Давление за последней ступенью ЦВД с учетом потери давления в выходном патрубке
   

МПа

с_в — скорость потока в выходном патрубке, с_в=50 м/с

 — коэффициент местного сопротивления патрубка, =0,04, см. пояснения к формуле I.3 [1].

2. 
   По известным Р₀^’ и Р_к^’ определяем тепловой перепад проточной части: кДж/кг
   

Так как тепловой перепад регулирующей ступени кДж/кг, то применяется одновенечная регулирующая ступень.

2. 
   Оценка экономичности реглирующей ступени
   

Внутренний относительный КПД для одновенечной регулирующей ступени по формуле I.4 [1]:



₀=0,0136 м³/кг

2. 
   Построение ориентировочнонго процесса регулирующей ступени в i-s диаграмме
   

Внутренний тепловой перепад регулирующей ступени

кДж/кг

Энтальпия пара на выходе из регулирующей ступени (в т.2' на рис.1):

кДж/кг

2. 
   Оценка экономичности нерегулируемых ступеней ЦВД
   

Распологаемый тепловой перепад, приходящийся на нерегулируемые ступени

кДж/кг

₁=0,0173 м³/кг; ₂=0,0546 м³/кг

кДж/кг

, где G1, G2 - расход на входе и выходе из ЦВД, G1=G2= G_ср=206 кг/с;

, где v1, v2 – удельный объем на входе и выходе из ЦВД в т.2 и 3 соответственно.
по формуле I.11 [1]:

2. 
   Определение состояния пара за ЦВД
   

Использованный тепловой перепад всего ЦВД

кДж/кг

Внутренний относительный КПД ЦВД



Строим процесс расширения пара в проектируемой турбине:

Откладывая Н_i^НС´ в точке 2´, находим энтальпию пара за последней ступенью (точка 4).

Потеря с выходной скоростью последней ступени

= (50)²=2 кДж/кг

Откладывая потерю с выходной скоростью вверх от точки 4, находим энтальпию пара за турбиной (точка 5).

Точку 7 можно построить, отложив от точки 5 вниз потерю с выходной скоростью патрубка.

Точка 0: Ро=23.5 МПа; ho = 3356 кДж/кг; S₀=6.21 кДж/кг;V₀ = 0.0136 м3/кг; t_o =555°С;

Точка 0′: P₀^РС = 22.56 МПа; h = 3356 кДж/кг; S=6.223 кДж/кг; V = 0.0141 м3/кг; to =552 °С

Точка 1: Р_о1=17.74 МПа; h_o1 = 3270 кДж/кг; S₀₁=6.223 кДж/кг; V₀₁ = 0.017 м³/кг; t_o1 =500°С;

Точка 2: Р₂^РС =17.2 МПа; h = 3276 кДж/кг; S =6.223 кДж/кг;V = 0.0173 м³/кг; t =500°С;

Точка 2′: Р₂^РС =17.2 МПа; h = 3292 кДж/кг; S =6.242 кДж/кг; V = 0.0175 м³/кг; t =504 °С

Точка 3: Р_2t =3.74 МПа; h_2t = 2922 кДж/кг; S_2t =6.242 кДж/кг; V_2t = 0.0546 м³/кг; t_2t =278°С;

Точка 4 (параметры за последней ступенью): Р_2Z =3.74 МПа; h_2Z = 2974 кДж/кг; S_2Z =6.363 кДж/кг; V_2Z = 0.0584 м³/кг; t_2Z =301 °С;

Точка 5 (параметры за турбиной): Рк =3.7 МПа; h_к = 2976 кДж/кг; S_к =6.37 кДж/кг; V_к = 0.059 м³/кг; t_к =302°С;

Точка 7: Р₇ =3.7 МПа; h_к = 2974 кДж/кг; S_к =6.371 кДж/кг; V_к =0.0589 м³/кг; t_к =300°С

Процесс расширения пара в h, s-диаграмме показан на рис.1.


Рис.1. Процесс расширения пара в H, s – диаграмме.

2. 
   Ориентировочный расчет регулирующей ступени.
   

Для одновенечных ступеней задаемся:

• 
  Степенью реакции регулирующей ступени, =0,08
  
• 
  Углом напрвления потока пара соплами, _1Э=12
  
• 
  Отношением скоростей, u/c₀=0,39
  

Условная теоретическая скорость по всему располагаемому тепловому перепаду

м/с

Распологаемый тепловой перепад в соплах

кДж/кг

Теоретическая скорость истечения из сопл

м/с

Окружная скорость на среднем диаметре регулирующей ступени

м/с

Средний диаметр ступени

м

Произведение степени парциальности на высоту сопловой решетки

м

Оптимальная степень парциальности



Высота сопловой решетки

мм

2. 
   Определение размеров первой нерегулируемой ступени
   

Расчет производим в следующем порядке: задаемся рядом перепадов ступени, задаемся значениями степени реакции, х_0Ι, выбирается угол потока за сопловой решеткой; для каждого теплового перепада определяется: условная (фиктивная) скорость, окружная скорость, средний диаметр ступени, теплоперепад, срабатываемый в соплах первой ступени, удельный объем пара на выходе из сопел, находится скорость истечения из сопел, определяется произведение степени парциальности на высоту сопла, приближенно оценивается число ступеней цилиндра. Результаты расчета сведены в таблицу 1.1.

Для активных турбин задаемся:

• 
  Следующими значениями теплоперепадов, h₀^I=35;40;45;50;55;60 кДж/кг
  
• 
  Степенью реакции ступени, _I=0,12
  
• 
  Величиной
  
• 
  Углом потока за сопловой решеткой, _1Э=12
  

Таблица 1.1

Величина	Размер-ность	1	2	3	4	5	6
	кДж/кг	35	40	45	50	55	60
	—	0,52	0,52	0,52	0,52	0,52	0,52
	м/с	264,575	282,843	300,000	316,228	331,662	346,410
	м/с	137,579	147,078	156,000	164,438	172,464	180,133
	м	0,876	0,936	0,993	1,047	1,098	1,147
	—	0,12	0,12	0,12	0,12	0,12	0,12
	кДж/кг	30,8	35,2	39,6	44	48,4	52,8
	м/с	248,193	265,33	281,424	296,647	311,127	324,961
	м3/кг	0,0191	0,0194	0,0196	0,0199	0,0202	0,0205
	мм	34.7	30.8	27.7	25.3	23.3	21.7
	—	9,8	8,6	7,6	6,9	6,2	5.7

Выбираем диаметр первой нерегулируемой ступени, число ступеней и высоту сопла (по рис.2):

Средний диаметр — d^I=0,910 м

Число ступеней — z=9 шт

Высота сопла — мм

h_0I=38 кДж/кг;


Рис. 2. К расчету первой нерегулируемой ступени.

2. 
   Определение размеров и теплового перепада последней ступени ЦВД.
   

Для проектирования проточной части с постоянным внутренним диаметром достаточно спроектировать последнюю ступень турбины с таким расчетом, чтобы внутренний диаметр ее был равен внутреннему диаметру первой ступени, т.е. из условия d_k^I=d_k^Z. Для этого нужно выбрать соответствующий тепловой перепад на последнюю ступень. Эту задачу решают графическим способом. Задаются рядом значений d_Z (от d^I до 1,3d^I), и для каждого варианта находится внутренний диаметр. Последовательность расчета приводится в таблице 1.2. По данным таблицы строится график, по которому находятся искомые тепловой перепад и диаметр последней ступени.

Таблица 1.2

Величина	Размер-ность	1	2	3	4
	м	0,910	1.001	1,092	1,183
	м/с	143	157	171	186
	—	0,52	0,52	0,52	0,52
	кДж/кг	38	46	54	64
	—	0,12	0,12	0,12	0,12
	кДж/кг	33.4	40.5	47.5	56.3
	м/с	259	285	308	336
		12	12	12	12
	м3/кг	0,0584	0,0584	0,0584	0,0584
	м	0,098	0,081	0,069	0,064
	м	0,812	0,92	1.023	1.119

По данным таблицы строим график (рис.3). По нему находим:

Средний диаметр посленей ступени — d_Z=0,960 м

Корневой диаметр посленей ступени — d_k^Z=0,878 м

Высота сопл посленей ступени — l₁^Z=0,087 м

Тепловой перепад посленей ступени — h₀^Z=43 кДж/кг


Рис. 3. К расчету последней ступени турбины.

2. 
   Определение числа нерегулируемых ступеней и распределение теплового перепада.
   

Для определения числа, размеров ступеней и их тепловых перепадов производится следующее графическое построение. Берется в качестве базы отрезок прямой. На концах этого отрезка в определенном масштабе откладываются диаметры первой и последенй нерегулируемых ступеней. Соединяя концы этих отрезков, проводим линию предполагаемого изменения диаметров. Для ЦВД мощных турбин значеня х₀, , _1Э выдерживаются постоянными, а линия диаметров может изображаться прямой линией. По графикам изменения диаметров и х₀ можно построить кривую изменения тепловых перепадов.

На основании этих зависимостей определяется средний тепловой перепад на одну ступень



Где m — число отрезков

Таблица 3. Распределение параметров по длине проточной части.

Величина	d	Х0	ρ	h0
Размерность	м	---	---	кДж/кг
1	0.910	0.52	0.12	38
2	0.918	0.52	0.12	38.8
3	0.926	0.52	0.12	39.6
4	0.934	0.52	0.12	40.4
5	0.943	0.52	0.12	41.3
6	0.951	0.52	0.12	42.1
7	0.960	0.52	0.12	43

На основании данных таблицы 3 строим график (рисунок 4).



Рис. 4. К определению числа нерегулируемых ступеней.


Число нерегулируемых ступеней

, где

 — коэффициент возврата теплоты;

Т.к. весь процесс в области перегретого пара, то k=4,810^-4

находим средний тепловой перепад:

=(38+38.8+39.6+40.4+41.3+42.1 +43)/7=40.5 кДж/кг;
где m – число отрезков, на которые разделена база.
по среднему тепловому перепаду определяем число нерегулируемых ступеней:

z=9;

Далее производим разделение базы на z-1 равных отрезков. На границах отрезков восстанавливаем перпендикуляры до пересечения с линиями диаметров и теплоперепадов. Так как сумма тепловых перепадов отличается от величины (1+α)*H0x то находим невязку ΔH, которую распределяем по всем ступеням пропорционально перепадам. Затем корректируем значение h0. Результаты расчета сведены в таблицу 1.4.

Таблица 1.4

№ ступени	Диаметр	h0 по графику	h - поправка	Коррект. величина	Степень реакции, 	Угол. 1э
1	0,91	38	1.4	39.4	0,12	12
2	0,916	38.6	1.43	40.03	0,12	12
3	0,923	39.3	1.46	40.76	0,12	12
4	0,929	39.9	1.48	41.38	0,12	12
5	0,935	40.5	1.5	42	0,12	12
6	0,941	41.1	1.52	42.62	0,12	12
7	0,948	41.8	1.55	43.35	0,12	12
8	0,954	42.4	1.57	43.97	0,12	12
9	0,96	43	1.59	44.59	0,12	12

кДж/кг



шт

Величина невязки:



распределяем невязку по ступеням:

кДж/кг;
корректируем значение h01: кДж/кг;