07 Курсовой проект ОхОкрСр. Учебнометодический комплекс дисциплины Издание шестое

• Название: Учебнометодический комплекс дисциплины Издание шестое
• Дата: 25.11.2021
• Размер: 1.41 Mb.
• Имя файла: 07 Курсовой проект ОхОкрСр.doc
• Тип: Учебно-методический комплекс; #282489
• страница: 8 из 9

Таблица 16

Расчетные соотношения интервалов встряхивания

Номер поля	Степень очистки газов в электрофильтре,
	0,8	0,9	0,95	0,98	0,99
Трехпольный электрофильтр
1	1	1	1	1	1
2	1,7	2,1	2,7	3,7	4,6
3	2,9	4,6	7,4	13,6	21,5
Четырехпольный электрофильтр
1	1	1	1	1	1
2	1,5	1,8	2,1	2,7	3,2
3	2,2	3,2	4,5	7,1	10,0
4	3,3	5,6	9,6	18,8	31,6

Выбор типа золоуловителей производится в зависимости от объема очищаемого газа, требуемой степени очистки и компоновочных возможностей на основании технико-экономического сравнения вариантов установки ЗУ различных типов. В качестве ЗУ следует принимать: блоки циклонов ЦКТИ или НИИОГАЗ – при объеме дымовых газов от 6000 до 20000 м³/ч; батарейные циклоны – при объеме дымовых газов от 15000 до 150000 м³/ч; батарейные циклоны с рециркуляцией и электрофильтры – при объеме дымовых газов свыше 100000 м³/ч.

4. Расчет и выбор дымовой трубы и дымососа

4. 1. Расчет дымовой трубы
Минимально допустимая высота дымовой трубы , при которой обеспечивается С_м=ПДК для нескольких дымовых труб одинаковой высоты при наличии фоновой загазованности от других источников вредности, рассчитывается по формуле:
,
где - коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы при неблагоприятных метеорологических условиях и определяющий условия вертикального и горизонтального рассеивания вредных веществ в атмосфере, принимается для Казахстана равным 200;

- суммарное количество вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу, г/с;

- безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе, для газообразных примесей , для пыли при степени улавливания более 90% - , менее 90% - ;

- общий объем дымовых газов на ТЭС, ;

- безразмерный коэффициент, учитывающий условия выхода газовоздушной смеси из устья источника выброса:
,

где параметр определяется как
,
где - диаметр устья дымовой трубы, м;

- скорость газов в устье трубы, м/с;

- число одинаковых дымовых труб;

- разность между температурой выбрасываемых газов и средней температурой воздуха, под которой понимается средняя температура самого жаркого месяца в 14.00 часов.

При выбросе сернистого ангидрида и оксида азота учитывается их совместное действие в атмосфере. В этом случае выброс приводится к выбросу по оксиду серы из выражения:
,
Диаметр устья дымовой трубы определяется по формуле
,
Скорость в устье дымовой трубы выбирается на основании технико-экономических расчетов и зависит от высоты трубы, указанной в таблице 17.

Таблица 17

Зависимость скорости газов от высоты трубы

Высота трубы , м	120	150	180	240	330
Скорость газов на выходе , м/с	15-25	20-30	25-35	30-40	35-45

Для обеспечения наилучшего рассеивания вредных примесей в атмосфере желательно иметь минимальное количество дымовых труб.
4.2. Выбор дымососа
Необходимая расчетная производительность дымососа определяется следующим образом:

, ,
где - действительный расход продуктов сгорания, определяемый по формуле:
, ,

где - расчетный расход топлива, кг/с или м³/с;

- объем продуктов сгорания за котлом, м³/кг (м³/м³);

- присос воздуха в газоходах, принимается по таблице 1;

- температура уходящих газов перед дымососом;

- коэффициент запаса по производительности, принимается по таблице 18;

- барометрическое давление, Па.
Таблица 18

Коэффициент запаса дымососа

Мощность парового или водогрейного котла, МВт	Коэффициент запаса
	по производительности	по напору
До 17,4	1,05	1,1
Более 17,4	1,1	1,2

Расчетное полное давление, которое должен создавать дымосос, находим из выражения
, ,
где - коэффициент запаса по напору, принимается из таблицы 18;

- перепад полных давлений в газовом тракте, определяется из соотношения:
,
где - разрежение в верхней части топочной камеры, принимается равным 20 Па;

- суммарное сопротивление газового тракта. Находится по формуле:
, (31)
где - сумма сопротивлений газового тракта до золоуловителя, Па;

- массовая концентрация золы в продуктах сгорания, кг/кг;

- суммарное сопротивление золоуловителя и тракта после золоуловителя;

- поправка на разницу плотностей продуктов сгорания и сухого воздуха;

- самотяга дымовой трубы, вычисляется из выражения:

, ,

где - высота дымовой трубы, м;

- плотность продуктов горения при нормальных условиях, кг/м³;

- температура уходящих газов в дымовой трубе;

- плотность наружного воздуха при нормальных условиях.
В связи с тем, что напорные характеристики дымососов, приводимые в каталогах, составлены для работы на воздухе при абсолютном давлении 101080 Па, необходимо полное расчетное давление привести к условиям эксплуатации:

, (32)
где - температура уходящих газов перед дымососом, С;

- температура, для которой составлена приведенная в каталоге или паспорте напорная характеристика.

Выбор дымососа следует производить так, чтобы точка с параметрами и располагалась на напорной характеристике в зоне КПД не меньше 90% максимального значения.

Литература

1. 
   Тепловой расчет котельных агрегатов (нормативный метод). - М., Энергия, 1973 г.
   
2. 
   Тепловые и атомные электрические станции. Справочник под общей редакцией Григорьева Г.А. и Зорина В.М. – М., Энергоиздат, 1982 г.
   
3. 
   Справочник по пыле- и золоулавливанию под обшей редакцией Русанова А.А. – М., Энергоатомиздат, 1983 г.
   
4. 
   Жабо В.В. Охрана окружающей среды на ТЭС и АЭС. - М., Энергоатомиздат, 1992 г. - 240 с.
   
5. 
   Рихтер Л.А. тепловые электрические станции и защита атмосферы. - М., 1975 г. - 312 с.
   
6. 
   Рихтер Л.А., Волков Э.П., Покровский В.Н. Охрана водного и воздушного бассейнов от выбросов тепловых электростанций. - М., 1981 г. - 291 с.
   
7. 
   Справочник по пыле- и золоулавливанию. Биргер М.И., Вальдберг А.Ю. - М., Энергоатомиздат, 1983 г. - 312 с.
   

Приложение 1