УМКД ГНП. УМКД, НПС, МиО ГНП , Kovalenko_2005_1. Учебнометодический комплекс для студентов специальности 170 05 01 Проектирование, сооружение и эксплуатация
 Скачать 6.46 Mb.
|
|
4. Тесты и задания для контроля за результатами обучения На оценку удовлетворительно 1. Основные операции при эксплуатации резервуаров. 2. В соответствии с требованиями какого документа определяется полезный объем резервуарных парков НПС? 3. Коэффициент использования емкости резервуаров 4. Какова должна быть скорость нефти до затопления струи 5. Оборудование резервуара типа РВС? 6. Назначение, устройство и принцип действия указателей уровня. 7. Устройство и принцип действия клапана КД? 8. Какие существуют молниеприемники? 9. Как часто необходимо очищать резервуары от нефти, нефтепродуктов На оценку хорошо 1. Какие надписи и сведения должны быть на резервуарах 2. Каким образом определяется полезный суммарный объем резервуарных парков ГНПС, НПС? 3. Какова должна быть высота обвалования? 4. C какой целью составляется технологическая карта 5. Какова должна быть скорость движения плавающей крыши при заполнении и эксплуатации резервуаров РВСПК? 6. Оборудование устанавливается резервуаров РВСПК? 7. Назначение, устройство и принцип действия огневых предохранителей. Назначение, устройство и принцип действия клапанов КПГ, НДКМ. 9. Резервуар считается выдержавшим гидравлическое испытание, если … На оценку отлично 1. Функции должно выполнять оборудование резервуаров 2. Проанализировать работу резервуаров РВС, РВСП, РВСПК по экологической безопасности. 3. Отчего зависит максимальная производительность заполнения опорожнения) резервуаров 4. Какие значения давления и вакуума должны поддерживаться в резервуарах РВС? 5. Записать уравнение для подбора дыхательных клапанов. 6. Провести анализ дыхательных клапанов КД-2, ДКМ, НДКМ, КДС по эффективности эксплуатации Модуль 4 ЛИНЕЙНАЯ ЧАСТЬ МАГИСТРАЛЬНЫХ НЕФТЕПРОВОДОВ Введение В состав линейной части магистральных нефтепроводов входят 1) собственно трубопровод с отводами и лупингами, запорной и регулирующей арматурой, переходами через естественные и искусственные препятствия, узлами пуска и приема очистных и диагностических устройств, узлами подключения нефтеперекачивающих станций 2) наземные линейные сооружения, включающие а) установки электрохимической защиты трубопроводов от коррозии б) линии и сооружения технологической связи, средства и сооружения телемеханики и КИП в) здания и сооружения линейной службы эксплуатации (АВП, вертолетные площадки г) постоянные дороги, расположенные вдоль трассы трубопроводов и подъезды к ним, переезды через трубопроводы д) линии электропередачи для снабжения электроэнергией узлов установки запорной и другой арматуры е) устройства электроснабжения и дистанционного управления запорной арматурой и установок электрохимзащиты; ё) защитные противопожарные, охранные, противооползневые, противоэрозионные и другие защитные сооружения нефтепроводов ж) опознавательные и сигнальные знаки места нахождения трубопроводов и кабелей технологической связи, информационные знаки при пересечении трубопроводами и кабелями технологической связи внутренних судоходных путей з) постоянные реперы. На всем протяжении трассы нефтепровода для обеспечения безопасной эксплуатации трубопроводов и кабелей технологической связи (при любом виде их прокладки) в соответствии с действующими Правилами охраны магистральных трубопроводов устанавливают охранную зону 1) вдоль трасс магистральных нефтепроводов – в виде участка земли, ограниченную условными линиями, проходящими в 50 мот оси трубопровода с каждой стороны 2) вдоль трасс многониточных нефтепроводов – в виде участка земли, ограниченного условными линиями, проходящими в 50 мот осей крайних трубопроводов с каждой стороны 157 3) вдоль подводных переходов нефтепроводов – в виде участка водного пространства отводной поверхности до дна, заключенного между параллельными плоскостями, отстоящими от крайних ниток переходов нам с каждой стороны 4) вокруг емкостей для хранения и дренажа нефти, земляных амбаров для аварийного выпуска продукции – в виде участка земли, ограниченного замкнутой линией, отстоящей от границ территории указанных объектов нам вовсе стороны 5) вокруг технологических установок подготовки продукции к транспорту, головных и промежуточных перекачивающих и наливных насосных станций, резервуарных парков, узлов измерения продукции, наливных и сливных эстакад, пунктов подогрева нефти – в виде участка земли, ограниченного замкнутой линией, отстоящей от границ территории указанных объектов нам вовсе стороны 6) вдоль трасс трубопроводов, транспортирующих сжиженные углеводородные газы, аммиак, нестабильный бензин и конденсат – в виде участка, ограниченного условными линиями, проходящими в 100 мот оси трубопровода с каждой стороны. Для изучения материала использовать основную (1, 2, 3) и дополнительную) литературу. 1. Схема изучения материала Тема занятия Тип занятия Вид (форма) занятия Количество часов 1. Определение потерь напора в трубопроводе. Коэффициент гидравлического сопротивления. Упрощенная формула Л.С. Лейбен- зона. Гидравлический уклон в магистралях и на участках с лупин- гами и вставками. Изучение нового материала Лекция 2 2. Эквивалентные нефтепроводы. Определение рабочих режимов насосов при работе на трубопровод. Изучение нового материала Лекция 2 3. Определение рабочей точки центробежного насоса. Изучение нового материала Лабораторная работа 2 4. Линейная часть магистральных нефтепроводов. Углубление и систематизация учебного материала Практическое занятие 1 5. Линейная часть магистральных нефтепроводов. Предварительный контроль Практическое занятие 1 158 2. Основы научно-теоретических знаний по модулю Линейная часть магистральных нефтепроводов 2.1. Определение потерь напора в трубопроводе Целью проектного гидравлического расчета нефтепровода является определение потерь энергии (давления, напора) при реализации проектного режима перекачивания нефти и определения необходимого количества насосных станций 2 l LW h D g = λ , (4.1) где λ – коэффициент гидравлического сопротивления L, D – длинна и внутренний диаметр трубопровода соответственно W – средняя скорость движения жидкости в трубопроводе. Поскольку 2 4Q W D = π , (4.2) то формулу (4.1) можно представить в таком виде 2 2 5 8 l Q h L gD = λ π . (4.3) В трубопроводах часть напора, созданного насосами НС, теряется в местных сопротивлениях. Для одиночного местного сопротивления потеря напора может быть определена последующей формуле 2 мс ξ , (4.4) где ξ – коэффициент местного сопротивления, который зависит от его конструктивных особенностей и режима движения жидкости. Особенностью определения потерь напора в местных сопротивлениях магистральных нефтепроводов является то, что они не определяются формулой (4.4), а принимаются равными от 1 до 2 % от потерь напора на трение ( ) 0,01 мс. (4.5) При перекачке нефти по трубопроводам необходимо также учитывать рельеф местности. Таким образом, напор, созданный насосами НС, расходуется на компенсацию потерь напора на трение h l , потерь напора в местных сопротивлениях мс, и на компенсацию потерь энергии при изменении положения жидкости при движении по рельефному трубопроводу (на компенсацию напора столба жидкости, который соответствует разнице геодезических отметок конца и начала трубопровода ∆z) и на создание избыточного напора в конце трубопровода к, который необходим для преодоления давления столба жидкости в резервуарах и компенсации потерь напора в коммуникациях конечного пункта сет = h l + мс + ∆z + к) Из выражения (4.5) сет = (1,01 – 1,02) h l + ∆z + кили сет h D g = − λ + ∆ + . (4.8) 2.2. Коэффициент гидравлического сопротивления Значение коэффициента гидравлического сопротивления зависит от режима движения жидкости, который характеризуется числом Рейнольдса и состоянием внутренней поверхности труб, которая, в свою очередь, характеризуется гидравлической шероховатостью λ = f (Re, ε) где Re – число Рейнольдса, ε – относительная шероховатость внутренней поверхности труб 4 Re WD Q v Dv = = π ; (4.9) 2 e k D ε = , (4.10) k e – абсолютная эквивалентная шероховатость труб, для новых стальных труб k e = 0,1 – 0,2 мм. Рассмотрим ряд чисел Рейнольдса, от которого зависит режим движения жидкости и зона гидравлического трения при турбулентном режиме табл. 4.1). Для ламинарного режима (Re < кр = 2320) коэффициент гидравлического сопротивления зависит только от числа Рейнольдса и определяется формулой Стокса 64 / Re λ = (4.11) При турбулентном режиме выделяют три зоны гидравлического трения 1) Зона гидравлически гладких труб (кр < Re < Re 1 , где Re 1 – первое переходное число Рейнольдса) 8 / 7 1 8 / 7 59,5 Re 59,5 2 e D k ⎡ ⎤ = = ⎢ ⎥ ε ⎣ ⎦ . (4.12) Таблица 4.1 Выбор формул для определения коэффициента гидравлического сопротивления Турбулентный режим Ламинарный режим Зона гидравлически гладких труб (зона Блазеуса) Зона смешанного трения переходная зона) Зона гидравличе- ски шероховатых труб (квадратичная зона) λ = f (Re) λ = f (Re) λ = f (Re, ∆) λ = f (∆) Re 64 = λ 2 25 , 0 ) 5 , 1 Re lg 8 , 1 ( 1 Re 3164 , 0 − = = λ λ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ + − = ⎥⎦ ⎤ ⎢⎣ ⎡ + = ⎥⎦ ⎤ ⎢⎣ ⎡ + − = ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎣ ⎡ + − = 9 , 0 25 , 0 Re 81 , 6 4 , 7 lg 2 1 Re 68 11 , 0 20 Re 7 8 , 1 1 Re 51 , 2 4 , 7 lg 2 1 ε λ λ ε λ λ ε λ D k e ε λ λ lg 2 74 , 1 1 11 , 0 В зоне турбулентного режима коэффициент гидравлического сопротивления зависит только от числа Рейнольдса и может быть найден при помощи формулы Блазеуса, при выполнении следующих условий Re 1 < 10 5 b икр или Re 1 > 10 5 икр) или при помощи формулы Корнакова, при выполнении следующих условий Re 1 > 10 5 и 10 5 < Re < Re 1 ( ) 2 1 1,8lg Re1,5 λ = . (4.14) Из-за широкого применения формулы Блазеуса для определения коэффициента гидравлического сопротивления, зону гидравлически гладких труб называют зоной Блазеуса. 2) Зона смешанного закона трения или переходная зона от гладко- стенного трения до зоны гидравлически шероховатых труб Re 1 < Re < Re 2 , где Re 2 – второе переходное число Рейнольдса 2 1 665 7651 Re 19Re g − ε = ≈ ε . (4.15) В этой зоне коэффициент гидравлического сопротивления завісіт от числа Рейнольдса и шероховатости труб. Для другого определения предложены десятки имперических формул. В советской практике для расчета трубопроводов широко использовалась формула Кольбрука и Уайта 1 2,51 21 7,4 Re g ε ⎡ ⎤ = − + ⎢ ⎥ λ λ ⎣ ⎦ . (4.16) Коэффициент гидравлического сопротивления с помощью этой формулы определяется методом последовательных приближений. Другие формулы, которые обеспечивают практически такую же точность, для этой зоны приведены в табл. 2.1. 3) Зона гидравлически шероховатых трубили квадратичная зона (Re > Re 2 ). В этой зоне коэффициент гидравлического сопротивления зависит только от шероховатости труби может, найден с помощью формул – Шифренсона 0,25 0,11 e k D ⎛ ⎞ λ = ⎜ ⎟ ⎝ ⎠ ; (4.17) – Никурадзе 1 1,74 21g = − ε λ . (4.18) Ламинарный режим при перекачке нефти и нефтепродуктов потру- бопроводам встречается очень редко. При таком режиме может происходить перекачка только высоковязкой нефти и нефтепродуктов (парафинистой нефти, мазута) Турбулентный режим в зоне гидравлически гладких труб встречается при перекачке нефти средней вязкости а, также при перекачке различных светлых нефтепродуктов. Смешанный закон встречается при перекачке маловязкой нефти и светлых продуктов малой вязкости (бензин, газ, дизельное топливо. Квадратичный закон трения при перекачке нефти и нефтепродуктов практически не встречается, но встречается при течении воды в водопроводных трубах. Определение коэффициента гидравлического сопротивления согласно с нормами технологического проектирования Проектные организации при гидравлическом расчете нефтепроводов и нефтепродуктопроводов пользуются упрощенными методиками. В зависимости от числа Рейнольдса коэффициент гидравлического сопротивления определяют таким образом – при Re < 2000 с помощью формулы Стокса (4.11); 162 – при 200 < Re < 2800 при помощи формулы ( ) 4 0,16Re 13 10 − λ = − ; (4.19) – при 2800 < Re < Re 1 с помощью формулы Блазеуса (4.13) – при Re 1 < Re < Re 2 при помощи формулы 0,5 1,7 Re B λ = + (4.20) Формулы для определения коэффициента гидравлического сопротивления согласно с государственными нормами проектирования нефтепроводов и нефтепродуктопроводов приведены в табл. 4.2. Таблица 4.2 Выбор формул для определения коэффициента гидравлического сопротивления при проектных расчетах трубопровода Турбулентный режим Ламинарный режим Переход от ламинарного режима к турбулентному Зона гидравлически гладких труб Зона смешанного трения Re 64 = λ 4 10 ) 13 3164 , 0 ( − − = λ 25 , 0 Re 3164 , 0 = λ 5 , 0 Re 17 + = Граничные значения переходных чисел Рейнольдса Re 1, Re 2 и коэффициента В приведены в табл. 4.3. Переходные числа Рейнольдса, которые приведены в табл. 4.3, определены при таких величинах шероховатости труб для труб диаметром до 37 мм включительно, принята средняя абсолютная шероховатость k e = 0,125 мм для труб большого диаметра k e = 0,100 мм. Таблица 4.3 Значения переходных чисел Рейнольдса Re 1 ,Re 2 и коэффициента В Диаметр (внешний) Re 1 10 -3 Re 2 10 -3 B 10 4 108 159 219 273 325 377 426 530 630 720 820 920 1020 1220 6 10 13 16 18 28 56 73 90 100 110 115 120 125 400 700 1000 1200 1600 1800 2500 3200 3900 4500 5000 5500 6000 6800 180 164 157 151 147 143 134 130 126 124 123 122 121 120 163 2.3. Упрощенная формула Л.С. Лейбензона Ряд формул для определения коэффициента гидравлического сопротивления в трубопроводах при различных режимах движения жидкости можно описать упрощенной математической моделью Лейбензона Re m A λ = , (4.21) где Аи коэффициенты модели, которые зависят от режима движения жидкости в трубопроводе. Учитывая, что 4 Re Q Dv = π ; 4 m Dv A Q ⎡ ⎤ π λ = ⎢ ⎥ ⎣ ⎦ (4.22) Подставив выражение (4.22) и формулу для скорости (4.2) в уравнение Дарси-Вейсбаха (4.1), получим упрощенную формулу Лейбензона для определения потерь напора на трение в трубопроводе 2 5 m m m Q v h L D − τ − = β , (4.23) где β – постоянный для определенного режима движения или зоны турбулентного режима комплекс величин 2 8 4 m m A g − β = π . (4.24) Рассмотрим, чему равны значения коэффициентов m и β при разных режимах ив разных зонах трения для ламинарного режима течения m = 1 8 64 128 4,15 4 g g ⋅ β = = = π π , (с 2 /М 5 ); – для турбулентного режима в зоне Блазеуса m = 0,25 0,25 1,75 8 0,3164 0,241 0,0246 4 g g ⋅ β = = = π , (с 2 /М 5 ); – для турбулентного режима в квадратичной зоне m = 0 0 2 8 0,0862 4 g π β = = λ π , (с 2 /М 5 ). Формула Лейбензона имеет недостаток она не может быть усреднено записана при турбулентном режиме в зоне смешанного трения, поскольку показчик режима движения m в этой зоне – переменная величина. Это существенный недостаток, так как зона смешанного трения охватывает широкий интервал чисел Рейнольдса, при которых часто осуществляется перекачка маловязкой нефти и светлых нефтепродуктов. Однако погрешность в точности расчетов с помощью упрощенной формулы может быть устранена таким образом. Обозначим на графике lg λ = f (lg Re) (рис. 4.1) цифрой 1 точку на прямой Блазеуса, где Re = Re 1 , и цифрой 2 точку на прямой Шифренсона, где Re = Re 2 (границы зоны смешанного трения. Рис. 4.1. График зависимости lg λ = f (lg Re) Подставив первое переходное число Рейнольдса Re 1 в формулу Блазе- уса, а второе переходное число Рейнольдса Re 2 в формулу Шифренсона, найдем lg λ 1 и lg λ 2 – ординаты точек 1 и 2. Теперь проведем через точки 1 и 2 прямую. Тогда уравнение принимает вид lg 0,127lg 0,627 0,123lg Re e k D ⎛ ⎞ λ = − − ⎜ ⎟ ⎝ ⎠ . (4.25) Если принять ( ) 0,127 lg / 0,627 10 e k D A − = , (4.26) тогда 0,123 Re A λ = . (4.27) Очевидно, замена кривой lg λ = f (lg Re) напрямую, равносильна замене формулы Альтшуля формулой (4.27) с m = 0,123, а коэффициент β будет зависеть от k e /D и определятся формулой ( ) 0,127 lg / 0,627 2 8 0,0802 10 4 e k D m m A g − − β = = ⋅ π (4.28) 165 |