вентеляция. Вологодский государственный университет
Скачать 1.16 Mb.
|
в в в.п в.п B (0.046 + 0.131 ∗ 0.4) ∗ (47,359 − 2.67) ∗ 101.3 ∗ 0.73 = 3.2 кг/ч 101.3 ТПГ: Wнекип(7) = (a + 0.131 ∗ v ) ∗ (Pпов − Pокр) ∗ 101,3 ∗ F = в в в.п в.п B (0.051 + 0.131 ∗ 0.4) ∗ (70,108 − 2.67) ∗ 101.3 ∗ 0.73 = 4.84 кг/ч 101.3 ТПГ: Pокр = Pокр.н ∗ φ = 3,5639 ∗ 0,75 = 2,67 кПа в.п в.п ХПГ: Pокр = Pокр.н ∗ φ = 2,3368 ∗ 0,75 = 1,75 кПа в.п в.п ХПГ: Wнекип(6) = (a + 0.131 ∗ v ) ∗ (Pпов − Pокр) ∗ 101,3 ∗ F = в в в.п в.п B (0.046 + 0.131 ∗ 0.3) ∗ (47.359 − 1,75) ∗ 101.3 ∗ 0.73 = 2.78 кг/ч 101.3 ХПГ: Wнекип(7) = (a + 0.131 ∗ v ) ∗ (Pпов − Pокр) ∗ 101,3 ∗ F = в в в.п в.п B (0.051 + 0.131 ∗ 0.3) ∗ (70.108 − 1,75) ∗ 101.3 ∗ 0.73 = 4.44кг/ч 101.3 Таблица 1
Расчет производят для трёх периодов года (холодного, переходного, теплого). Подход к решению этой задачи зависит от вида систем вентиляции, а также от способов раздачи воздуха и удаления его из помещения. Заготовительно-сварочные отделения, плоскошлифовальные, точильные, универсально-заточные, заточные станки оборудуются пылеприёмниками в виде кожухов и воронок. Количество воздуха, удаляемого от пылящих станков, определяется: а) в случае устройства укрытия в виде кожуха, м3 /ч: (2,4)𝐿 = 1.8 ∗ 𝑑кр ∗ 𝑛 = 1,8 ∗ 350 ∗ 1 = 630 м3/ч (3)𝐿 = 1,6 ∗ 𝑑кр ∗ 𝑛 = 1,6 ∗ 500 ∗ 2 = 1600 м3/ч (5)𝐿 = 2 ∗ 𝑑кр ∗ 𝑛 = 2 ∗ 200 ∗ 2 = 800 м3/ч Термическое отделение От производственных станков различного технологического назначения устанавливаются односторонние бортовые отсосы при ширине до 700 мм и двухсторонние – при ширине более 700 мм. Количество воздуха, отсасываемого от ванны, м3 /ч: ТПГ: 𝐿 (6) = 𝐾3 ∗ 𝐾т ∗ Б ∗ √𝜓∗(𝑡ж−𝑡в)∗𝑔∗𝐵3 ∗ 𝑙 ∗ 3600 = 1 ∗ (1 + 0.6 2 ∗ ) 3∗𝑇 в 0.5 ∗ √1.5∗3.14∗(80−27)∗9.81∗0.63 ∗ 1.2 ∗ 3600 = 3345,25 м3/час 3∗(27+273) 8∗1.2 ТПГ: 𝐿 (7) = 𝐾3 ∗ 𝐾т ∗ Б ∗ √𝜓∗(𝑡ж−𝑡в)∗𝑔∗𝐵3 ∗ 𝑙 ∗ 3600 = 1 ∗ (1 + 0.6 2 ∗ ) 3∗𝑇 в 0.5 ∗ √1.5∗3.14∗(90−27)∗9.81∗0.63 ∗ 1.2 ∗ 3600 = 3647,22 м3/час 3∗(27+273) 8∗1.2 ХПГ: 𝐿 (6) = 𝐾3 ∗ 𝐾т ∗ Б ∗ √𝜓∗(𝑡ж−𝑡в)∗𝑔∗𝐵3 ∗ 𝑙 ∗ 3600 = 1 ∗ (1 + 0.6 2 ∗ ) 3∗𝑇 в 0.5 ∗ √1.5∗3.14∗(80−20)∗9.81∗0.63 ∗ 1.2 ∗ 3600 = 3601,58 м3/час 3∗(20+273) 8∗1.2 ХПГ: 𝐿 (7) = 𝐾3 ∗ 𝐾т ∗ Б ∗ √𝜓∗(𝑡ж−𝑡в)∗𝑔∗𝐵3 ∗ 𝑙 ∗ 3600 = 1 ∗ (1 + 0.6 2 ∗ ) 3∗𝑇 в 0.5 ∗ √1.5∗3.14∗(90−20)∗9.81∗0.63 ∗ 1.2 ∗ 3600 = 3890,16 м3/час 3∗(20+273) 8∗1.2 Таблица 2
ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ВОЗДУХООБМЕНОВ ОБЩЕОБМЕННОЙ ПРИТОЧНОЙ И ВЫТЯЖНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ ДЛЯ РАЗБАВЛЕНИЯ ВРЕДНОСТЕЙ И СОСТАВЛЕНИЕ СВОДНЫХ ВОЗДУШНЫХ БАЛАНСОВ ДЛЯ ТЕПЛОГО И ХОЛОДНОГО ПЕРИОДОВ ГОДА Производительность приточных систем вентиляции, кг/ч, или аэрации в цехах с теплоизбытками и схемой воздухообмена «снизу вверх» при наличии местных отсосов для теплого периода года: |