вентеляция. Вологодский государственный университет
 Скачать 1.16 Mb.
|
 𝑚( 𝑄 )𝐺тепло = 1.163 + 1 − 𝑚 ∗ ∑ 𝐺 13912   = 0,45∗( 1,163 )+ (1 − 0,45) ∗  пр 0.24∗(𝑡 рз −𝑡пр)м.о 0,24∗(27−22,5) (9852,4 ∗ 353 ) = 11360,38 кг/ч 273+27 При подаче в помещение неподогретого воздуха через верхнюю зону (в теплый период года) температура удаляемого воздуха, ºС, определяется по формуле: 𝑡 = 𝑡рз−(1−𝑚)∗𝑡пр = 27−(1−0.45)∗22,5 = 32,5 ℃  ух 𝑚 0.45 𝐿тепло = 11360,39/ 353 = 9509,9 м3/час  пр 273+23,65Производительность приточных систем вентиляции, кг/ч, или систем аэрации в цехах с теплоизбытками и схемой воздухообмена «снизу вверх» при наличии местных отсосов для переходного и зимнего периода: 𝑄+0,24∗(𝑡 −𝑡 )∗∑ 𝐺 𝑄 7354 +0,24∗(27,3−20)∗10351∗1,2 𝐺тепло = 1.163 ух рз м.о −уд = 1,163 −  пр 0,24∗(𝑡ух−𝑡пр)0,24 0,24∗(27,3−15)  137,28 = 8941,9 кг/ч0,24 𝐿тепло = 8941,9/ 353 = 7168,7 м3/час  пр 273+10Температура удаляемого воздуха в холодный и переходный период определяется по формуле: 𝑡 = 𝑡рз−(1−𝑚)∗𝑡пр = 20−(1−0.45)∗14 = 27.3 ℃  ух 𝑚 0.45 𝑡 = 𝑡ух+𝑡рз = 27.3+20 = 23.65 ℃  ср 2 2 Удельные теплопотери наружных ограждений в холодный и переходный период года, Вт/ ºС, 𝑄 = 𝑄т = 1716 = 137,28 Вт/℃ н  уд (𝑡ср−𝑡Б) (22,5−10) Производительность приточных систем вентиляции в цехах с газовыделениями определяется по вредности, которая требует наибольший объём вытяжки, м3 /ч:  𝐿газ =𝐺𝑖 = 2,06= 2060 м3/ч 𝑖,выт ПДК𝑖 0,001 Необходимый объем вытяжки определяется отдельно для каждой газовой вредности, выделяющейся в цехе. За расчетный воздухообмен необходимо принять наибольший. Тогда количество необходимого приточного воздуха, м 3 /ч, для ассимиляции газовых вредностей в цехе будет определяться по формуле: ТПГ: 𝐿газ = 𝐿газ + ∑ L = 2060 + 9852,4 = 11912,4 м3/ч пр выт М.О ХПГ, ППГ ∶ 𝐿газ = 𝐿газ + ∑ L = 2060 + 10351,7 = 12411,7 м3/ч пр выт М.О В цехах с влаговыделениями количество приточного воздуха, м3 /ч, необходимого для ассимиляции выделяющейся влаги при общеобменной вентиляции, определяется по формуле: ХПГ ∶ 𝐿влага = 𝑚 ∗ 𝑊 ∗ 1000 = 0.25 ∗ 9.055 ∗ 1000 = 207.68 м3/ч  пр 𝑑рз − 𝑑н (11 − 0.1) ППГ ∶ 𝐿влага = 𝑚 ∗ 𝑊 ∗ 1000 = 0.25 ∗ 8.235 ∗ 1000 = 335.62 м3/ч пр 𝑑рз − 𝑑н (11 − 5) ТПГ ∶ 𝐿влага = 𝑚 ∗ 𝑊 ∗ 1000 = 0.25 ∗ 9.055 ∗ 1000 = 348.27 м3/ч пр 𝑑рз − 𝑑н (17 − 10,5) Расход приточного воздуха, м 3 /ч, в цехах с выделением пыли (от станков) следует принять: 𝐿ТПГ = ∑ L + 𝐿 = 9852.4 + 330 = 10182.4 м3/ч пр М.О ух пр 𝐿ХПГ,ППГ = ∑ LМ.О + 𝐿ух = 10351.7 + 330 = 10681.7 м3/ч Таблица 3
ПОДБОР УСТРОЙСТВ ДЛЯ ПОДАЧИ И УДАЛЕНИЯ ВОЗДУХА ДЛЯ ОСТАЛЬНЫХ ПОМЕЩЕНИЙ ПО РЕКОМЕНДУЕМЫМ СКОРОСТЯМ ВОЗДУХА В ПРОХОДНЫХ СЕЧЕНИЯХ Нагревание воздуха в приточных камерах вентиляционных систем производится в теплообменных аппаратах, называемых калориферами. В качестве греющей среды может использоваться горячая вода, пар, электроэнергия. Таблица 4 - Характеристики калориферов  Расход теплоты, необходимой для нагревания приточного воздуха: Q = 0.28 ∗ L ∗ ρк ∗ c ∗ (tк − tн) = 0,28 ∗ 13912 ∗ 1,229 ∗ 1,005(14 + 40) = 202368,42 Вт Задаемся массовой скоростью vρ = 7 кг/(м2 ∙с) и находим площадь фронтального сечения калориферной установки для прохода воздуха: f ′ = L∗ρк = 13912∗1.229 = 0.53 м2  в 3600∗vρ𝘍 3600∗7 Выбираем к установке калорифер марки КСкЗ-11. Находим действительную массовую скорость:  vρ = L∗ρ 3600∗∑ fв= 13912∗1,229 = 2,23 кг/м2℃ 3600∗1,66 Находим расход воды в калориферной установке: ж G = Q 0.28∗cж∗(tгор−tобр) = 202368,42 0,28∗4,19∗(150−70) = 2156,2 кг/ч | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||