курсовая. КУРСОВОЙ ПРОЕКТ - КВиХС зрительного зала (Воронеж). Содерржание

Название	Содерржание
Анкор	курсовая
Дата	25.10.2022
Размер	1.19 Mb.
Формат файла
Имя файла	КУРСОВОЙ ПРОЕКТ - КВиХС зрительного зала (Воронеж).docx
Тип	Документы #752679

СОДЕРРЖАНИЕ

СОДЕРРЖАНИЕ 2

ВВЕДЕНИЕ 4

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ 6

1 РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ ЛЕТНЕГО И ЗИМНЕГО РЕЖИМОВ 7

2 РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ВНУТРЕННЕГО ВОЗДУХА ДЛЯ ЛЕТНЕГО И ЗИМНЕГО РЕЖИМОВ 8

3 РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛА И ВЛАГИ, ПОСТУПАЮЩИХ И ТЕРЯЮЩИХСЯ РАСЧЕТНЫМ ПОМЕЩЕНИЕМ ДЛЯ ТЕПЛОГО И ХОЛОДНОГО ПЕРИОДОВ ГОДА, СОСТАВЛЕНИЕ БАЛАНСОВ ПО ТЕПЛУ И ВЛАГЕ, ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕЛИЧИНЫ УГЛОВОГО КОЭФФИЦИЕНТА ЛУЧА ПРОЦЕССА В ПОМЕЩЕНИИ ДЛЯ ТЕПЛОГО И ХОЛОДНОГО ПЕРИОДОВ ГОДА 9

3.1 Тёплый период года 9

3.2 Холодный период года 13

4 РАСЧЕТ КАМЕР И КОМПОНОВКА ТИПОВОГО ЦЕНТРАЛЬНОГО КОНДИЦИОНЕРА 18

4.1 Подбор оборудования кондиционера КЦКП 18

4.2 Компоновка кондиционера КЦКП-25 18

5 РАСЧЁТ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЯ 21

6 РАСЧЕТ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ 24

7 РАСЧЕТ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯ 29

8 ПОДБОР ЧИЛЛЕРА 34

9 ПОДБОР РЕГУЛИРУЮЩЕГО КЛАПАНА ДЛЯ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯ 35

10 ПОДБОР НАСОСНОЙ СТАНЦИИ 37

11 ПОДБОР БАЛАНСИРОВОЧНЫХ КЛАПАНОВ ДЛЯ СИСТЕМЫ ХОЛОДОСНАБЖЕНИЯ 39

12 ПОДБОР РЕГУЛИРУЮЩЕГО КЛАПАНА ДЛЯ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЯ 40

13 ПОДБОР СМЕСИТЕЛЬНОГО НАСОСА 42

ЗАКЛЮЧЕНИЕ 43

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 44

ВВЕДЕНИЕ

Система кондиционирования воздуха (СКВ) подразумевает комплекс устройств, предназначенных для создания и автоматического поддержания в обслуживаемых помещениях заданных параметров воздушной среды.

Указанный комплекс может включать шесть составных частей:

1). установку кондиционирования воздуха (УКВ);

2). средства автоматического регулирования и контроля за приготовлением воздуха нужных кондиций в УКВ;

3). устройства для транспортирования и распределения кондиционированного воздуха;

4). устройства для транспортирования и удаления избытков внутреннего воздуха;

5). устройства для глушения шума, вызываемого работой элементов СКВ;

6). устройства для приготовления и транспортирования источников энергии.

Классификацию по назначению СКВ можно разделить на три вида: комфортные, технологические и комфортно-технологические.

Для комфортных СКВ характерно выполнение требований по обеспечению в обслуживаемых помещениях воздушной среды, наиболее благоприятной для труда и отдыха.

Для технологических СКВ характерно выполнение требований по созданию и поддержанию воздушной среды, наиболее благоприятной для технологического производственного процесса, создание специальных условий для испытания готовых изделий и веществ, обеспечение микроклимата для выращивания или испытания биологических сред, сохранения изделий и веществ и т.п.

Для технологически-комфортных СКВ характерно выполнение требований по созданию и поддержанию воздушной среды, благоприятной как для проведения технологического производственного процесса, так и достаточно комфортной для пребывания обслуживающего персонала.

В аппаратах СКВ осуществляют процессы нагревания или охлаждения воздуха, увлажнения или осушения.

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Кондиционируемое помещение: зрительный зал

Расчетный город: Воронеж

Избыток полной теплоты в расчетном

помещении для холодного периода, кВт: 66,0

Избыток влаги в расчетном помещении

для холодного периода, кг/ч: 31,0

Коэффициент рециркуляции:

холодный период: 50

теплый период: 10

Направление луча процесса для теплого периода принять на 30% больше, чем для холодного.

1 РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ ЛЕТНЕГО И ЗИМНЕГО РЕЖИМОВ

Расчетные параметры наружного воздуха определяются согласно СП 131-13330-2012 «Строительная климатология» по параметрам Б.

Теплый период года:

температура t_н = 29°С;

энтальпия i_н = 56 кДж/кг.

Холодный период года:

температура t_н = -24°С;

относительная влажность воздуха φ_н = 82%.

2 РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ВНУТРЕННЕГО ВОЗДУХА ДЛЯ ЛЕТНЕГО И ЗИМНЕГО РЕЖИМОВ

Расчетные параметры внутреннего воздуха определим согласно ГОСТ 30494-2011 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещении».

Зрительный зал относится к помещениям категории 3а – с массовым пребыванием людей, в которых люди находятся преимущественно сидя без уличной одежды.

Теплый период года:

температура t_в = 25°С;

относительная влажность воздуха φ_в = 60%;

подвижность воздуха v ≤ 0,3 м/с.

Холодный период года:

температура t_в = 20°С;

относительная влажность воздуха φ_в = 30%;

подвижность воздуха v ≤ 0,2 м/с.

3 РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛА И ВЛАГИ, ПОСТУПАЮЩИХ И ТЕРЯЮЩИХСЯ РАСЧЕТНЫМ ПОМЕЩЕНИЕМ ДЛЯ ТЕПЛОГО И ХОЛОДНОГО ПЕРИОДОВ ГОДА, СОСТАВЛЕНИЕ БАЛАНСОВ ПО ТЕПЛУ И ВЛАГЕ, ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕЛИЧИНЫ УГЛОВОГО КОЭФФИЦИЕНТА ЛУЧА ПРОЦЕССА В ПОМЕЩЕНИИ ДЛЯ ТЕПЛОГО И ХОЛОДНОГО ПЕРИОДОВ ГОДА

3.1 Тёплый период года

Строим на i-d диаграмме точку Н (состояние наружного воздуха, построения выполнены в графической части проекта):

t_н = 29°С

i_н = 55,2 кДж/кг

d_н = 10,5 г/кг

φ_н = 42,2%

Строим точку В (состояние внутреннего воздуха, построения выполнены в графической части проекта):

t_в = 25°С

φ_в = 60%

d_в = 11,9 г/кг

i_в = 55,2%

Тепловлаговыделения от людей, находящихся в зале, согласно табл. 3.1 [4] при t = 25°С. Явные тепловыделения и влаговыделения одного зрителя составляют:

q_я = 60 Вт

ω = 50 г/ч

Тогда тепловыделения, влаговыделения всех зрителей (принимаем зрительный зал на 1000 человек):
Q_я = 60*1000 = 60000 Вт

W = 50*1000/1000 = 50 кг/ч

Общие избытки явной теплоты в зрительном зале составят:

Q_я = 60000 + 14000 – 6838,3 = 67161,7 Вт

Теплопотери через наружные ограждения

Q_ногр = 0,28*24*24*10,6*(25 – 29) = -6838,3 Вт

Общие избытки полной теплоты:

где r = 2500 кДж/кг – скрытая теплота парообразования.

Q_п = 67161,7 + 0,278*2500*50 = 101911,7 Вт

Вычислим угловой коэффициент луча процесса:

ε = 3,6*

Q_п/W

ε = 3,6*101911,7/50 = 7338

Найдем удельные избытки явной теплоты, по которым определим градиент температур по высоте помещения:

Определим температуру удаляемого воздуха:

t_у = 25°С

φ_у = 60%

d_у = 11,89 г/кг

i_у = 55,2%

Предполагается подача воздуха в верхнюю зону помещения горизонтальными струями. Разность температур Δt = t_в – t_п принимаем равной 8°С, тогда температура приточного воздуха t_п = 25 – 8 = 17°C. На луче процесса найдем точку П (состояние приточного воздуха) при t_п = 17°С.

t_п = 17°С

i_п = 42,8 кДж/кг

d_п = 10,2 г/кг

φ_п = 84,5%

Рассчитаем количество приточного воздуха по избыткам полной теплоты и влаги:

Погрешность δ = (29587 – 29585)/29585 = 0,01%.

За расчетный принимаем больший расход G = 29587 кг/ч.

Определим минимальное количество наружного воздуха по нормам подачи на 1 человека:

где L₁ – расход наружного воздуха на 1 человека;

n – количество зрителей в зале;

ρ – плотность наружного воздуха.

В объемных единицах расход воздуха L = G/ρ = 29587/1,2 = 24656 м³/ч, а кратность воздухообмена К_р = L/V = 24656/(24*24*10,6) = 5.
На линии d_В = const на 1℃ ниже точки В находится положение вспомогательной точки В’ и через эту точку проводится вспомогательный луч процесса с угловым коэффициентом ε’ = ε. t_В’ = 24°С.
На пересечении луча ε’ с линией φ = 90-95% находится положение точки О. i_О = 41,5 кДж/кг. Проводится прямая НО до пересечения с линией φ = 100%, находится положение точки f и ее температура t_f = 14,3°С. Оценивается температура холодной воды для процесса охлаждения t_х1 = t_f – 3 = 14,3 – 3 = 11,3℃.
На пересечении луча процесса ε, проходящего через точку В, с линией d_O = const находится положение точки П и проверяется соответствие расчету.

Холодопроизводительность воздухоохладителя:

Процессы, изображённые на i-d диаграмме, для режима работы в тёплое время года (все построения – в графической части проекта):

НО – процесс охлаждения и осушения воздуха в воздухоохладителе до 90-95%;
ОП – нагрев воздуха в вентиляторе и приточном воздуховоде на 1℃;
ПВУ – процесс нагревания и увлажнения воздуха в помещении.

3.2 Холодный период года

Строим на i-d диаграмме точку Н (состояние наружного воздуха, все построения – в графической части проекта):

t_н = -24°С

i_н = -23,3 кДж/кг

d_н = 0,3 г/кг

φ_н = 82%

Строим точку В (состояние внутреннего воздуха):

t_в = 20°С

i_в = 31 кДж/кг

d_в = 4,4 г/кг

φ_в = 30%

Тепловлаговыделения от людей, находящихся в зале, согласно табл. 3.1 [4] при t = 20°С. Явные тепловыделения и влаговыделения одного зрителя составляют:

q_я = 90 Вт

ω = 40 г/ч

Тогда тепловыделения, влаговыделения всех зрителей:
Q_я = 90*1000 =9 0000 Вт

W = 40*1000/1000 = 40 кг/ч

Рассчитываются теплопотери (Вт) по укрупненным измерителям6

Находится мощность дежурного отопления (Вт):

где t_до – температура дежурного отопления согласно СНиП [ОВК] – не ниже 12°С.

Общие избытки явной теплоты в зрительном зале:

ΔQ_я = Q_я + Q_до – Q_тп

Q_я = 90000 + 61544,5 – 75221 = 76323,5 Вт

Определим избытки полной теплоты:

где r = 2500 кДж/кг – скрытая теплота парообразования.

Вычислим угловой коэффициент луча процесса:

ε = 3,6*

Q_п/W = 3,6*104123,5/40 = 9371

Найдем удельные избытки явной теплоты, по которым определим градиент температур по высоте помещения:

Определим температуру удаляемого воздуха. На i-d диаграмме через точку В проводим направление, соответствующее лучу процесса ξ = 9371 и находим точку У (состояние удаляемого воздуха) при t_у = 20°С.

i_у = 31 кДж/кг

d_у = 4,4 г/кг

φ_у = 30%

На луче процесса найдем точку П (состояние приточного воздуха) при:

t_п = 10,8°С

i_п = 18,5 кДж/кг

φ_п = 35,5%

Вычисляется влагосодержание в точке С:

где расход циркуляционного воздуха составляет:
G_р = G – G_н = 29587 – 24000 = 5587 кг/ч

При t_п = const и d_c находим положение точки С.
Проводится линия, соединяющая точку В, точку У и точку С до пересечения с прямой d_н = const, где находится точка К.

t_к = 9,1°С

d_к = 0,3 г/кг

i_к = 10 кДж/кг

φ_к = 5%

Вычисляется тепловая мощность воздухонагревателя:

Требуемая производительность парового увлажнителя:

Процессы:

НК – нагревание наружного воздуха в подогревателе 1-й ступени;
СП – паровое увлажнение по изотерме;
ПВ – процесс в помещении;
КС-ВС – рециркуляция (смешивание наружного нагретого и внутреннего воздуха).

4 РАСЧЕТ КАМЕР И КОМПОНОВКА ТИПОВОГО ЦЕНТРАЛЬНОГО КОНДИЦИОНЕРА

4.1 Подбор оборудования кондиционера КЦКП

Общий расход воздуха, обрабатываемого в кондиционере:
G = 29587 кг/ч, или L = 24656 м³/ч
Данному расходу воздуха отвечает кондиционер КЦКП-25 с номинальной производительностью 25000 м³/ч.

За основу возьмем базовую схему, комплектующуюся паровым увлажнителем.

4.2 Компоновка кондиционера КЦКП-25

Компоновка кондиционера КЦКП-25:

Моноблок:
1. Блок воздухоприемный;
2. Фильтр карманный;
3. Воздухонагреватель жидкостный;
4. Воздухоохладитель жидкостный;
Вентилятор;
Моноблок:
1. Камера промежуточная;
2. Шумоглушитель;
Камера увлажнения паровая.

Рисунок 4.1 – Внешний вид кондиционера КЦКП-25

Рисунок 4.2 – Габаритные размеры кондиционера КЦКП-25

Рисунок 4.3 – Компоновка кондиционера КЦКП-25

5 РАСЧЁТ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЯ

Тепловая нагрузка:

Температура воздуха начальная:

Температура воздуха конечная:

Параметры теплоносителя: вода 115/70℃
1. Принимаем воздухонагреватель ВНВ 243.1-163-150 кондиционера КЦКП-25, в котором площадь фронтального сечения 2,45 м².

2. Определяем расход греющей воды:

3. Рассчитывается средний арифметический температурный напор в воздухонагревателе:

4. Рассчитывается массовая скорость воздуха в фронтальном сечении воздухонагревателя:

5. Рассчитаем скорость движения теплоносителя в трубах:

что допустимо.
6. Принимается число рядов трубок по ходу воздуха p = 1 при высоте трубной решетки H = 1,5 м.

Рассчитывается общее количество трубок:

Принимается скорость движения теплоносителя в трубках ориентировочно 1,2 м/с и оценивается число параллельных ветвей:

Принимается m = 11, тогда число ходов n = N/m = 30/11 = 2,7 принимается ближайшее четное число n = 2.
7. Рассчитаем коэффициент теплопередачи воздухонагревателя по формуле:

Задается шаг пластин 1,8 мм и находятся эмпирические коэффициенты:
А = 20,21; α = 0,37; β = 0,18

8. Рассчитаем требуемую площадь поверхности нагрева:

9. Запас поверхности нагрева составит:

10. Определяем аэродинамическое сопротивление воздухонагревателя:

11. Определяем гидравлическое сопротивление воздухонагревателя:

6 РАСЧЕТ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ

Построение процесса на I-P диаграмме. Для построения холодильного процесса необходимо знать требуемый температурный режим (4 температуры):

1. Температура испарения:

2. Температура конденсации для условия использования оборотного водоснабжения:

где

– температура мокрого термометра для наружного состояния, 19,5°С.

3. Температура всасывания:

4. Температура переохлаждения:

Процессы на I-Р диаграмме представлены в графической части проекта.

Тепловой расчет холодильной машины сведен в табл. 6.1 и 6.2.
Таблица 6.1 – Тепловой расчет холодильной машины Хладон R12

Определяемая величина	Формула	Обозначение
Удельная массовая холодопроизводительность, кДж/кг		i_1,i₄ - энтальпия в соответствую-щих точках цикла, кДж/кг
Удельная объемная холодопроизводительность, кДж/м³		v₁ - удельный объем паров хладагента на входе в компрессор, м³/кг
Удельная теоретическая (адиабатная) работа компрессора, кДж/кг		i₂ - энтальпия в конце процесса адиабатного сжатия хладагента в компрессоре, кДж/кг
Количество циркулирующего хладагента, кг/с		Q_о - заданная холодопроизводительность, кВт
Объем паров хладагента, отсасываемый компрессором в единицу времени, м³/с
Коэффициент подачи компрессора		_с - коэффициент, отражающий влияние мертвого объема _w - коэффициент, учитывающий объемные потери
Коэффициент, отражающий влияние мертвого объема		С - относительная величина мертвого объема, принимаемая в зависимости от типа и размеров компрессора, конструкции клапанов и режима работы равной 0,015...0,04 отношение давлений конденсации и кипения m - показатель политропы расширения "остаточного газа" из мертвого объема, принимают равным 1,1 для аммиака и 1,0 - для фреона
Коэффициент, учитывающий объемные потери		отношение температуры кипения и конденсации
Объем, описываемый поршнями компрессора, м³/с
Теоретическая (адиабатная) мощность компрессора, кВт
Индикаторная мощность компрессора, кВт		_i - индикаторный КПД компрессора
Индикаторный КПД компрессора		b₀ = 0.001 - для аммиачных машин b₀ = 0,0025 - для фреоновых машин
Мощность, затрачиваемая на трение, кВт		Р_тр - так называемое "среднее давление", равное (0,3...0,5)10²кПа - для фреонов; (0,5…0,7)10² кПа - для аммиака
Эффективная мощность (мощность на валу компрессора), кВт
Электрическая мощность, потребляемая (т. е. подводимая к электродвигателю), кВт		_эл.д - КПД электрического двигателя, выбирается по каталогу на электродвигатели в зависимости от его типа и мощности N_в; _эл.д  0,75...0,85 _пер - КПД механической передачи для клиноременной; _пер= 0,97...0,98
Теоретический холодильный коэффициент
Теоретическая степень термодинамического совершенства		_к - холодильный коэффициент соответственного цикла Карно
Холодильный коэффициент соответственного цикла Карно	Если Т_ком и Т_с неизвестны, то приближенно
Действительный холодильный коэффициент
Действительная степень термодинамического совершенства

Таблица 6.2 – Тепловой расчет холодильной машины Хладон R22

Определяемая величина	Формула	Обозначение
Удельная массовая холодопроизводительность, кДж/кг
Удельная объемная холодопроизводительность, кДж/м³
Удельная теоретическая работа компрессора, кДж/кг
Количество циркулирующего хладагента, кг/с
Объем паров хладагента, отсасываемый компрессором в единицу времени, м³/с
Коэффициент подачи компрессора
Коэффициент, отражающий влияние мертвого объема
Коэффициент, учитывающий объемные потери
Объем, описываемый поршнями компрессора, м³/с
Теоретическая (адиабатная) мощность компрессора, кВт
Индикаторная мощность компрессора, кВт
Индикаторный КПД компрессора
Мощность, затрачиваемая на трение, кВт
Эффективная мощность (мощность на валу), кВт
Электрическая мощность, потребляемая (т. е. подводимая к электродвигателю), кВт
Теоретический холодильный коэффициент
Теоретическая степень термодинамического совершенства
Холодильный коэффициент соответственного цикла Карно
Действительный холодильный коэффициент
Действительная степень термодинамического совершенства

Т.к. объем, описываемый поршнями компрессора

м³/c и электрическая мощность

кВт, то принимаем установку, работающую на хладоне R-22, т.к. она наиболее экономична и эффективна.

7 РАСЧЕТ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯ

Расчетный режим холодильной установки может значительно отличаться от паспортного. Существует несколько способов определения холодопроизводительности холодильной машины в условиях конкретного температурного режима:

L = 24656 м³/ч

G = 29587 кг/ч

Температура воздуха начальная t_н = 29°С

Энтальпия начальная i_н = 55,2 кДж/кг

Температура воздуха конечная t_о = 16°С

Энтальпия конечная i_о = 41,5 кДж/кг

t_f = 14,3°С

Оценивается температура холодной воды для процесса охлаждения (начальная температура воды):

t_х1 = t_f – 3 = 14,3 – 3 = 11,3℃

Холодопроизводительность воздухоохладителя:

Определяется расход холодной воды:

где С_w – теплоемкость воды, С_w = 4,187 кДж/(кг°С).

Конечная температура воды:

t_wk = 11,3 + 4 = 15,3°С

Рассчитывается массовая скорость воздуха в фронтальном сечении воздухоохладителя:

где F_ф – площадь фронтального сечения воздухоохладителя.

Рассчитывается скорость движения теплоносителя в трубах. Принимается скорость движения теплоносителя в трубках ориентировочно 1,2 м/с. Принимается число рядов трубок по ходу воздуха p = 6 при высоте трубной решетки H = 1,5 м.

Рассчитывается общее количество трубок:

N = p*H/h = 6*1,5/0,05 = 180 шт.

где f_тр – площадь поперечного сечения трубок;

m – число трубок, подключаемых параллельно к подаче холодной воды, определяемое ориентировочно по заданному значению скорости воды в трубах:

Принимается m = 51 шт., тогда число ходов n = N/m = 180/51 = 3,5 ед. Принимается ближайшее четное число n = 4.

8. Рассчитывается коэффициент условной «сухой» теплопередачи: а = 20,21 (зависит от шага пластин оребрения, – 1,8 мм); α = 0,37; β = 0,18:
К = а  (v)^q  w^r = 20,21  (3,35)^0,37  1,2^0,18 = 34,02 Вт/м²°С
9. Вычисляем водяной эквивалент по воздушному потоку:

10. Рассчитывается эффективность воздухоохладителя для условного «сухого» процесса:

Рисунок 7.1 – Расчетная схема

11. Находим число единиц переноса относительно воздушного потока NTU:

12. Вычисляем требуемую площадь поверхности теплопередачи:

13. Площадь теплообмена одного ряда теплообменника ВОВ 243.1-163-150 при шаге пластин 1,8 мм составляет F₁ = 39,4 м².

Приближенное необходимое число рядов:

Округлив, получаем 6 рядов.
14. Фактическая площадь теплопередачи:

15. Запас поверхности теплообмена:

16. Рассчитываем аэродинамическое сопротивление воздухоохладителя:

17. Рассчитываем гидравлическое сопротивление воздухоохладителя:

где l_ход – длина хода жидкости в трубках:

На этом заканчивается упрощенный расчет, в ходе которого подобран теплообменник с запасом площади теплопередачи не выше 10%.

8 ПОДБОР ЧИЛЛЕРА

1. Холодопроизводительность по программе Q_х = 111,7 кВт.

2. Нагрузка чиллера:

Подходит чиллер WSAT-1 524 ST T C, фреон R22 (конфигурация стандартная ST) размер 524 с холодильной мощностью 131,6 кВт; потребляемая мощность спирального компрессора 43,1 кВт; количество компрессоров и степеней регулирования – 4, уровень звукового давления 77 дБ; габариты L*B*H = 3250*1095*2030 мм; в чиллере 3 осевых вентилятора по 2 кВт каждый.

3. Расход воды:

По каталогу при данном расходе потери давления в пластинчатом испарителе составляют ∆Р_исп = 33 кПа, объем воды в испарителе чиллера V_исп = 9,4 л.

4. К системе холодоснабжения чиллер присоединяется трубой с условным диаметром 70 мм.

9 ПОДБОР РЕГУЛИРУЮЩЕГО КЛАПАНА ДЛЯ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯ

1. Используется трехходовой регулирующий клапан. Гидравлические потери на участках трубопровода составляют ∆Р_тр = 3,8 кПа:
∆Р_тр = l_уч*R + Z = 4,35*230 + 2800 = 3,8 кПа
2. Из расчета по программе подбора ∆Р_охл = 31,5 кПа. Но такие потери соответствуют расходу жидкости 22701 кг/ч.

3. Потери давления в теплообменнике увеличатся:
∆Р_охл = 31,5*(24202,4/22701)² = 35,79 кПа
4. Для качественной работы регулирующего клапана должно выполняться условие:
∆Р_кл

∆Р_охл + ∆Р_тр = 35,79 + 3,8 = 39,59 кПа
По этому давлению и расходу 7,7 л/с выбирается трехходовой седельный регулирующий клапан VRG3 (рис. 8.1): Д_у = 50 мм и К_vs = 40 м³/ч.

Рисунок 9.1 – Номограмма для выбора клапанов

10 ПОДБОР НАСОСНОЙ СТАНЦИИ

1. Подбор насоса

Расход равен G_w = 7,7 л/с.

Потери во всей трубопроводной системе составляют:

Тогда общие гидравлические потери давления системы холодоснабжения:

Выбираем насосную станцию GP7 с насосом типа 62 обеспечивающий давлением

(мощностью двигателя 3 кВт).
2. Расчет объема бака аккумулятора

Требуемый объем воды:

Требуемый объем воды равен:
V_тр = d²*l = 0,07²*19,4 = 0,1 л
Тогда требуемый объем бака аккумулятора:

Выбираем опцию с баком 1000 л.
Тогда общий объем воды:

3. Расчет необходимой емкости мембранного расширительного бака

Чиллер предполагает наличие расширительного бака объемом 18 л.

11 ПОДБОР БАЛАНСИРОВОЧНЫХ КЛАПАНОВ ДЛЯ СИСТЕМЫ ХОЛОДОСНАБЖЕНИЯ

Избыточное давление, создаваемое насосной станцией, может быть погашен клапаном:

При диаметре 50 мм подбирается клапан MSV-F2 с 3 оборотами шпинделя.

12 ПОДБОР РЕГУЛИРУЮЩЕГО КЛАПАНА ДЛЯ ВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЯ

Для качественного регулирования должно выполняться условие:

При расходе воды 4,2 м³/ч и давлению 0,65 кПа выбирается седельный проходной клапан VM2 К_vs = 40 м³/ч.

Фактическая потеря давления на клапане:

Выбирается по

и расходу 4,2 м³/ч седельный проходной клапан VM2 (рис. 12.1) диаметром 50 мм и К_vs = 40 м³/ч.

Рисунок 12.1 – Номограмма для выбора клапанов

13 ПОДБОР СМЕСИТЕЛЬНОГО НАСОСА

Насос устанавливается на обратном трубопроводе воздухонагревателя.

Потери в трубопроводе:

Тогда общая потери:

где 6,1 кПа берем из программного расчета воздухонагревателя.
По расходу жидкости G_w = 4242 кг/ч = 4,2 м³/ч и потерям давления 9,6 кПа выбираем насос Star-RS 30-7 (рис. 13.1).

Рисунок 13.1 – Насос Star-RS 30-7 WILO

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В курсовом проекте запроектирована и рассчитана система кондиционирования воздуха и холодоснабжению для помещения зрительного зала кинотеатра вместимостью 1000 человек. Район строительства – г. Воронеж.

Источником теплоснабжения являются сети ТЭЦ, с параметрами перегретой воды – 115°С, температура обратной воды – 70°С, перепад давления на вводе 110 кПа. Зимние теплопотери через наружные ограждения компенсирует система отопления.

В курсовом проекте произведены расчет количества теплоты и влаги, выделяющихся в кондиционируемом помещении, воздухообмена в кондиционируемом помещении графоаналитическим методом, построение на i-d диаграмме процессов летнего и зимнего режимов обработки воздуха в кондиционере, расчет и подбор элементов типового центрального кондиционера КЦКП (паровой увлажнитель, воздухонагреватели), проработка схемы системы холодоснабжения, подбор основного холодильного оборудования (холодильные машины, баки, вентиляторные градирни).

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. СП 60.13330.2012. «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха». М.: Минрегион России, 2012.

2. СП 131.13330.2012. «Строительная климатология». М.: Минрегион России, 2012.

3. ГОСТ 30494-2011. «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях».

4. В.А. Бройда. Задания и методические указания к курсовой работе по кондиционированию воздуха и холодоснабжению. Казань, КГАСУ, 2012. 30 с.

5. В.А. Бройда. Центральные однозональные системы кондиционирования с постоянным расходом воздуха: Учебное пособие. -Казань: КГАСУ, 2012. 201 с.