курсовой ТЭО-41 2021 МДК01.04. Введен

• Название: Введен
• Дата: 30.04.2023
• Размер: 0.78 Mb.
• Имя файла: курсовой ТЭО-41 2021 МДК01.04.docx
• Тип: Документы; #1098186
• страница: 2 из 10

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:

1. Номинальная мощность и синхронная скорость электродвигателя первого

ИО (механизма):

Р_н1 = 0,37кВт; n₀₁ = 1500 об/мин

2. Номинальная мощность и синхронная скорость электродвигателя второго ИО (механизма):

Р_н2 = 4кВт; n₀₂ = 1500 об/мин

3. Номинальная мощность и синхронная скорость электродвигателя ком-прессора:

Р_н3=4кВт; n₀₃ =1000 об/мин

4. Номинальная мощность нагревательной установки: Р_нну =15,5 кВт

5. Номинальная мощность осветительной установки: Р_носв =7 кВт.

2. ОСНОВНЫЕ ФОРМУЛЫ И СООТНОШЕНИЯ ДЛЯ ВЫ-

ПОЛНЕНИЯ КУРСОВОГО ПРОЕКТА

Номинальный рабочий ток потребителя (электроприемника) электрической энергии:

I_ном.эп = P / (√3 U_л.ном ·сos φ_н ) (2.1) где I_{ном. эп} - номинальный рабочий ток, А;

Р - потребляемая активная мощность электроприемником, Вт; U_л.ном - номинальное линейное напряжение сети, В;

сos φ_н - номинальный косинус угла сдвига фаз.

Потребляемая (номинальная) электродвигателем активная мощность:
Р₁ = Р_2н / η_н (2.2) где Р₁ - потребляемая (номинальная) активная мощность, кВт;

Р_2н - номинальная (паспортная) активная мощность электродвигателя, кВт;

η_н— номинальный коэффициент полезного действия (КПД) электродвигателя. Номинальный рабочий ток силового кабеля (отходящей линии от силового

шкафа):


∑𝑷
𝑰ном.к = _{√𝟑 𝑼л.ном∗со𝒔𝝋ср} (2.3)

где ∑Р - суммарная потребляемая активная мощность всех низковольтных по-требителей электрической энергии, Вт;

cosφ_сp- средневзвешенный косинус угла сдвига фаз.

Условия определения допустимого рабочего тока силового кабеля (отходящей линии от силового шкафа):

I_{к.доп.раб} ≥ I_ном.к (2.4)

_Iнвп ≥ I_{к.доп.раб}

где I_{к.доп.раб.} - допустимый рабочий ток силового кабеля;

I_нвп - номинальный ток плавкой вставки предохранителей силового шкафа. Условие определения номинального тока рубильника силового шкафа:

_Iн.р ≥ I_{к.доп.раб}

Условие для выбора марки и сечения силового кабеля (проводов) для питания электроприемника:

_{Iдоп.к(п)} ≥ I_ном.эп

где I _{доп к.(п)} — допустимый ток силового кабеля (проводов); I _ном.эп — номинальный ток электроприемника.
Условие определения номинального тока полупроводникового расцепителя автоматического селективного выключателя (автомата) силового распредели-тельного пункта:

𝑰н.пр ≥ ^{𝑰ном.к}

где К — 0,85 - тепловой поправочный коэффициент.
_Пусковой ток самого мощного электродвигателя: I_{пуск.эд}=К_п· I_ном.эд

где К_п — кратность пускового тока электродвигателя; I _ном.эд - номинальный ток электродвигателя.
Кратковременная токовая нагрузка полупроводникового расцепителя при пус-ке самого мощного электродвигателя:

_Iкр ≈ I_{пуск.эд} + ∑ I_н.эп

где I _{пуск.эд} — пусковой ток самого мощного электродвигателя; ∑I _{н эп} — сумма номинальных токов других электроприемников.
Пиковый расчетный ток:

_{Iпик.рас} = K_зап * I_кр

где К_зап - 1,25 - коэффициент запаса.
Условие несрабатывания селективного автомата от пускового тока самого мощного электродвигателя:

_Ку * I_н.пр ≥ I_{пик.рас}

где К_у — кратность стандартной уставки (К_у = 3,5,7, 10).

Условие определения номинального тока электромагнитного расцепителя то-коограничивающего автомата:

𝑰н.эр ≥ ^𝑰н.эд
где К = 0,85 — тепловой поправочный коэффициент;

I_н.эд— номинальный ток электродвигателя любой мощности; I_н.эр - номинальный ток электромагнитного расцепителя
Пиковый расчетный ток электродвигателя: I_{пик.рас} = К_зап * I_п.эд ;

К_зап=1,25
где I_п.эд — пусковой ток электродвигателя любой мощности.
Условия несрабатывания электромагнитного расцепителя от пускового тока электродвигателя любой мощности:

_Iн.трог ≥ I<sub>пик.рас

Iн.ав</sub> ≥ I_н.эр

где: I_н.трог - номинальная уставка тока трогания электромагнитного расцепите-ля в зоне токов короткого замыкания;

I _н.ав — номинальный ток автомата.
_Ток срабатывания электромагнитного расцепителя в зоне токов КЗ: I_к.з ≥ I_н.трог

Ток срабатывания теплового расцепителя автомата в зоне токов перегрузки:
_Iср.т.р =1,25 * I_н.т.р
где I_н.т.р — номинальный ток теплового расцепителя.
Условие определения номинального тока рубильника схемы управления:

_Iн.р ≥ I_р.сх.уп

где I_р.сх.уп - расчетный ток схемы управления.

Условие определения номинального тока контактора (магнитного пускателя):
_Iн.к.п ≥ I_н.эд

Условия определения тока срабатывания теплового реле, предназначенного для защиты электродвигателя от перегрузок по току:

_Iср.т.р =1,2 * I_н.т.р I_н.т.р= I_н.эд

где I_н.т.р — номинальный ток нагревателя теплового реле.
Условие определения номинального тока плавкой вставки предохранителей схемы управления:

_{Iн.пл.вс} ≥ 2,5 * I<sub>р.сх.уп

Полн</sub>ая мощность понижающего трансформатора: S=U_2ф * I_2p * cos_фн

где U _2ф - фазное напряжение вторичной обмотки трансформатора; I_2p - расчетный ток вторичной обмотки трансформатора.

Максимальное выпрямленное прямителя:

напряжение однофазной мостовой схемы вы-
_Ud=0,9*U_2ф

Расчетный ток в ветви схемы управления:

𝑼н
𝑰р.в = _𝑹в

где U_h— номинальное напряжение ветви схемы управления; R_b- сопротивление ветви схемы управления, Ом.
_Условие определения допустимого тока приводов схемы управления: I_доп.п ≥ I_р

где I_р - расчетный протекающий ток в проводе.
Следует отметить, что основой при выборе любого коммутационного аппарата являются расчетные токи. К числу показателей при выборе аппарата относятся также род тока и величина номинального напряжения, механическая изно-состойкость, коммутационная износостойкость контактов и их количество, до-пустимая частота включений, категория размещения и степень защиты от воз-действия окружающей сред