ПРОМЫШЛЕННОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ НЕТРАДИЦИОННЫХ ТЕХНИЧЕСКИХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ ДЛЯ НЕФТЕДОБЫЧИ НА ПРОМЫСЛАХ ПЕРМСКОГО КРАЯ. ПНИПУ Вдовин общий проект. Ю. Вдовин1, ли. Локшин
 Скачать 366.07 Kb.
|
|
212 УДК 621.313 ПРОМЫШЛЕННОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ НЕТРАДИЦИОННЫХ ТЕХНИЧЕСКИХ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ ДЛЯ НЕФТЕДОБЫЧИ НА ПРОМЫСЛАХ ПЕРМСКОГО КРАЯ Э .Ю. Вдовин 1 , ЛИ. Локшин 1 , В.В. Семёнов 2 , АД. Коротаев 3 , ЕМ. Огарков ООО Центр ИТ», Пермь 2 Филиал ООО «ЛУКОЙЛ-Инжиниринг» «ПермНИПИнефть» в г. Перми 3 Пермский национальный исследовательский политехнический университет Рассматривается промышленное использование нетрадиционных технических и технологических решений для нефтедобычи на промыслах Пермского края, в частности дугостаторного асинхронного двигателя и цилиндрического линейного вентильного двигателя в составе электроплунжерного погруж- ного агрегата. Ключевые слова дугостаторный асинхронный двигатель, электроплунжерный погружной агрегат, цилиндрический линейный вентильный двигатель. INDUSTRIAL USE OF NONCONVENTIONAL TECHNICAL AND TECHNOLOGY SOLUTIONS FOR OIL PRODUCTION ON CRAFTS OF PERM KRAI E.Yu. Vdovin 1 , L.I. Lokshin 1 , V.V. Semenov 2 , А. Korotaev 3 , ЕМ. О LLC “Tsentr IT”, Perm 2 Branch of LLC “LUKOIL-Engineering” “PermNIPIneft” in Perm 3 Perm National Research Polytechnic University In this article industrial use of nonconventional technical and technology solutions for oil production on crafts of Perm Krai, in particular, of the dugostatorny asynchronous engine and the cylindrical linear valve engine as a part of the electroplunger submersible aggregate is considered. Keywords: а asynchronous engine, electroplunger dipping aggregate, cylindrical linear gated engine. Среди нетрадиционных технических решений особо следует выделить промышленное использование электроплун- жерного погружного агрегата (далее – ЭППА ) с асинхронным линейным двигателем (далее – ЛАД, научное обоснование которого осуществлено специалистами «ПермНИПИнефть» [1–5]. Погружной ЛАД представляет собой цилиндрическую машину вертикального исполнения, соединенную с глубинным насосом. Статор ЛАД собран в тонкостенном несущем корпусе из модулей. Модуль, в свою очередь, состоит из последовательно чередующихся кольцевидных катушек (материал – медь) и шайб (материал – электротехническая сталь Э, имеющих по внешнему диаметру пазы для укладки ярма магнитопровода. Внутренняя поверхность модуля загерметизирована тонкостенной немагнитной гильзой материал сталь Х18Н10Т, ГОСТ 5949–61). Зацентрированы модули между собой при помощи втулок с износостойким покрытием, внутренняя поверхность которых является опорой скольжения для вторичного элемента. Вторичный элемент ЛАД состоит из отдельных секций, концевого участка и несущей полой ферромагнитной трубы (ст. 10, ГОСТ 1050–60). Отдельная секция вторичного элемента ЛАД включает токопроводящие и ферромагнитные кольца, уравнители. Кольца, предварительно обработанные по внутреннему и наружному диаметрам, 212 набирают в пакет при помощи уравнителей На нижнем конце вторичного элемента имеется резьба для соединения его с плунжером глубинного насоса. В плунжере глубинного насоса расположен нагнетательный клапана в нижней части корпуса насоса установлен всасывающий клапан. Такое положение позволяет извлекать вторичный элемент с плунжером глубинного насоса, не извлекая статор ЛАД и насосно-компрес- сорные трубы. Сверху на ЛАД установлен переходник сдатчиками положения вторичного элемента. Отбор жидкости из нефтяной скважины (регулируемая длина хода плунжера глубинного насоса, время разгона и торможения вторичного элемента ЛАД, жестко соединенного с плунжером глубинного насоса) с использованием ЭППА осуществлялся как в функции времени, таки в функции пути и времени. При отборе вязкой, высоковязкой жидкости и с учетом уровня жидкости в затрубном пространстве была осуществлена регулируемая величина паузы, режимы разгона и торможения плунжера глубинного насоса [6, 7]. Для данной конструкции ЭППА линейную скорость перемещения плунжера глубинного насоса, сопряженного со вторичным элементом ЛАД, находим из выражения = f ⋅ ⋅ (1) где τ – величина полюсного деления ЛАД f – частота питающей сети ЛАД. Исходя из опыта проектирования ЛАД для нефтедобычи, применительно к режимам отбора жидкости и условного диаметра скважины, конструкция двигателя должна удовлетворять следующим геометрическим соотношениям [1]: 2 4 65 0 467, τ R , , ≥ ≥ (2) 0 02 0 0165, τ , , δ ≥ ≥ (3) 0 110 6, L R ≥ ≥ (4) где R 2 – величина радиуса вторичного элемента ЛАД δ – величина воздушного зазора двигателя L – активная длина двигателя R 0 – радиус цилиндрического ферромагнитного статора. Представленные геометрические соотношения) и изложенные в работах режимы управления ЛАД правомерны и для последующих более энергетически усовершенствованных по- гружных линейных двигателей, предназначенных для подъема жидкости из нефтяных скважин. Технические показатели ЭППА, ЛАД и станции управления ЛАД представлены в табл. 1–3. Таблица 1 Техническая характеристика (ЭППА) Данные систем автоматического управления № п /п Параметры ЭППА -1 (ПЛД-1) ЭППА -2 (ПЛД-2) 1 Производительность, м 3 /сут 34,5 58 2 Напор максимальный, м 150 500 3 Максимальная частота качаний, мин 15 7,5 4 Минимальная частота качаний, мин 6 4 213 Окончание табл. 1 Данные систем автоматического управления № п /п Параметры ЭППА -1 (ПЛД-1) ЭППА -2 (ПЛД-2) 5 Закон, реализуемый системой управления в функции времени в функции пути в функции пути в функции пути и времени 6 Максимальная длина хода плунжера, мм 2250 3500 7 Максимальный диаметр, мм 114 8 Длина агрегата в сборе, мм 8600 21 000 9 Минимальный внутренний диаметр обсадной колонны, мм 122 10 Мощность потребляемая, кВт 19,2 при = 1,0 34,9 при S = 1,0 11 Напряжение линейное, В 315 571 12 Сила тока, А 43,5 при = 1,0 44,0 при S = 1,0 13 Частота, Гц 50 50 14 Синхронная скорость, мс 4,0 2,16 15 Коэффициент мощности (cosφ) 0,814 при = 1,0 0,805 при S =1,0 Усилие, развиваемое двигателем 1 На упор, кг 160 при = 1,0 408 при S = 1,0 2 Полезное, кг 116 при = 1,0 348 при S = 1,0 Длина электродвигателя 1 С протектором, мм – 9430 2 Длина статора, мм 1600 5350 3 Длина вторичного элемента, мм 3825 8950 4 Диаметр корпуса электродвигателя, мм 103 103 Условный диаметр насоса 1 Нижний, мм 32 32 2 Верхний, мм – 32 Длина насоса 3 Нижнего, мм 3990 5700 4 Верхнего, мм – 5870 Таблица 2 Технические характеристики и геометрические размеры линейных асинхронных двигателей Технические характеристики и геометрические размеры образцов ЛАД (статор) № п /п Параметры ПЛД -1 ПЛД -2 1 Число полюсов 40 180 2 Схема обмотки Многофазовая однослойная обмотка, изготовленная из кольцевидных катушек 3 Линейное напряжение, В 315 571 4 Сила тока, А 43,5 при = 1 44 при S = 1 214 Окончание табл. 2 Технические характеристики и геометрические размеры образцов ЛАД (статор) № п /п Параметры ПЛД -1 ПЛД -2 5 Число пазов статора 120 540 6 Число эффективных проводников в пазу 26 14 7 Величина зубцового деления, мм 13,3 7,2 8 Ширина открытия паза, мм 6,12 3,35 9 Ширина зубца, мм 7,18 3,65 10 Глубина паза, мм 18,6 24,5 11 Воздушный зазор, мм 0,8 0,55 12 Число эффективных витков в фазе 1040 2520 13 Размер проводника, мм 1,1×2,2 ПДСК 1,5×3,25 ПЭТВП 14 Плотность тока, А/мм 2 2,42 4,88 15 Омическое сопротивление фазы, Ом 1,49 – фаза А 1,49 – фаза В 1,49 – фаза С при t окр .ср = 15 С 1,115 – фаза А 1,115 – фаза В 1,115 – фаза С при t окр .ср = 20 С 16 Длина пакета статора, мм 400 497 17 Число пакетов 4 9 18 Общая длина железа статора, мм 1600 4473 19 Диаметр внутренней расточки статора, мм 35,5 34,3 20 Диаметр внутренней расточки герметизирующей гильзы, мм 33,4 32,5 21 Наружный диаметр герметизирующей гильзы, мм 35,4 34,0 22 Конструкция зубцовой зоны статора ЛАД Пакет, набранный из пластин цилиндрической формы, материал – электротехническая сталь Э 23 Конструкция ярма статора шихтованное Э 42 три пакета) сплошное Ст .3 три пластины) 24 Площадь сечения ярма статора, мм 1200 1200 25 Наружный диаметр статора, мм 92,0 90,2 Таблица 3 Техническая характеристика систем автоматического управления ЭППА Технические характеристики ЭППА № п /п Параметры ЭППА -1 (ПЛД-1) ЭППА -2 (ПЛД-2) 1 Режим работы системы управления Ручной и/или автоматический 2 Циклограмма работы системы управления Ход вверх – пауза ход вниз – пауза 3 Максимально допустимая частота, вкл/ч 100 215 Окончание табл. 3 Технические характеристики ЭППА № п /п Параметры ЭППА -1 (ПЛД-1) ЭППА -2 (ПЛД-2) Станция управления 1 Вариант исполнения станции бесконтактная Номинальный ток главной цепи, А 160 3 Номинальное напряжение, В 4 Главной цепи 380 5 Цепи управления 220 6 Цепи питания ЛАД до 2300 Силовой кабель 1 Напряжение, В 2300 2 Сечение, мм 3×16 Устройство контроля сопротивления изоляции 1 Сопротивление срабатывания, кОм 30 Глубинный блок контроля положения вторичного элемента 1 Линия связи контрольный кабель силовой кабель 2 Форма передаваемого сигнала (род тока) постоянный переменный По результатам промышленных испытаний ЭППА в объединении «Перм- нефть установили, что его использование позволило – расширить диапазон регулирования длины и частоты рабочего хода плунжера глубинного насоса, обеспечив при этом возможность изменения режима откачки жидкости (особо малодебит- ных скважин) соответственно изменяющимся во времени характеристикам пласта, а также изменяющимся физическими реологическим свойствам добываемой жидкости – продлить межремонтный период и сроки эксплуатации глубинных насосов, так как при снижении их производительности вследствие износа существует возможность компенсации утечек путем увеличения числа качаний; – использовать при отборе неньюто- новской жидкости путем непрерывного прогрева добываемой жидкости за счет теплоотдачи в активном сопротивлении первичной обмотки, в активном сопротивлении вторичного подвижного элемента ЛАД ив силовом кабеле, обеспечивающем электроснабжение погружно- го ЛАД – использовать при эксплуатации одиночных, кустовых наклонно направленных скважин и скважин с горизонтальным проложением участка ствола в условиях заболоченной удаленной местности Наряду с особыми преимуществами ЭППА следует избирательно выделить следующее – чрезмерные материальные затраты, связанные с утилизацией погружного оборудования, включающего композиционные изоляционные материалы, цветные и с легирующими добавками черные металлы – ограничения по глубине спуска ЭППА и величине отбора им жидкости. 216 В результате истощения запасов нефтяных месторождений РФ наблюдается тенденция падения добычи. Добыча нефти из таких скважин осуществляется преимущественно станками-качалками с регулируемыми нерегулируемым электроприводом. Существующие системы электропривода по надежности не обеспечивают число качаний ниже четырех в минуту, поэтому в настоящее время малодебитные скважины вынуждены работать в циклическом режиме, когда откачка жидкости из скважины производится периодически. Основной недостаток циклического режима – асимметричное неповторяющееся силовое динамическое воздействие после продолжительной и непродолжительной паузы на все элементы кинематической цепи станка- качалки и внутрискважинное оборудование (штанги, глубинный насос, насосно- компрессорные трубы) и также на призабойную зону скважины. Для достижения технико-экономи- ческой целесообразности отбора жидкости из малодебитных скважин необходим непрерывный режим их работы. Известные варианты [9] приводят кус- ложнению конструкции станка-качалки, возникают проблемы с размещением дополнительных звеньев и устройств. Наличие дополнительных звеньев, средств контроля и управления исключает надежность и долговечность привода, возрастают затраты на приобретение оборудования, его ремонт и обслуживание. Для перевода малодебитных скважин в непрерывный режим работы необходим низкоскоростной привод, создающий качания плунжера глубинного насосав минуту. Данную требуемую частоту качаний плунжера глубинного насоса обеспечивают следующие системы – гидропривод – электропривод на базе двигателя постоянного тока – многоступенчатый редуктор – электропривод с индукторными двигателями – частотный электропривод с высокоскоростными асинхронными двигателями Каждый из указанных приводов имеет свои достоинства и недостатки. Экспериментальные образцы этих приводов неоднократно устанавливались на станках -качалках малодебитных скважин, однако данные приводы не получили широкого распространения [8]. Кос- новным причинам, препятствующим широкому внедрению данных приводов на малодебитных скважинах, относятся – высокая стоимость привода – большие затраты на ремонт и обслуживание ограниченный ресурс работы наземного оборудования. Исходя из достигнутого [1, 9–11], альтернативным решением соотноси- тельно ЭППА является дугостаторный асинхронный электродвигатель (ДАД) [12–15]. У дугостаторного двигателя статор в поперечном сечении включает дуги с различной кривизной, охватывающие цилиндрический подвижный ротор. Для сохранения неизменной величины вращающегося момента и мощности двигателя, приуменьшении угла раскрытия дуг статора, изменяли длину магнитопровода в осевом направлении двигателя Технические характеристики (эксплуатационные возможности) ДАД представлены в табл. 4. В результате исследований с по настоящее время на нефтяных скважинах № 70, 259, 326, 397 и 446 до установки и после установки высоко- моментного низкоскоростного дугоста- торного двигателя (ДАД) предопределена 217 Таблица 4 Технические характеристики высокомоментного, низкоскоростного асинхронного двигателя привода станка-качалки Технические характеристики двигателя Ед. изм. Номер скважины, результаты измерения Дата изменения характеристик – Второе полугодие 2013 г. Наименование двигателя (ДАД) – ДА УХЛ1 Номер нефтяной скважины – 70 446 326 397 Номинальный ток I н А 17,6 16,9 17,6 17,5 Номинальная мощность н кВт 3,0 3,0 3,0 3,0 Частота вращения об /мин 185 185 185 185 Коэффициент мощности о .е. 0,42 0,424 0,47 0,475 Фазное напряжение сети припуске U ф В 236 232 226 216 Максимальный ток припуске А 17,3 13,9 19 16 Время пуска с 6 10 0 0 Частота вращения ротора об /мин Не замерялась в промысловых условиях Охлаждение двигателя С Естественное Передаточное отношение редуктора ред 37,18 39,92 39,92 39,92 Фактическое число качаний кач ./мин 0,8 1,0 0,9 1,0 U a В 233 226 218 U b В 231 225 220 Напряжение на фазах двигателя U c В 233 229 217 I a А 13,7 18 14,7 I b А 17,0 13,2 17,3 15,7 Ток в фазах двигателя (среднее) I c А 16,3 13,1 19,1 14,3 P a кВт 1,06 0,25 1,09 0,79 P b кВт 0,70 0,28 0,68 0,82 Активная мощность в фазах двигателя P c кВт 0,64 0,32 0,58 0,60 Объем добычи жидкости за месяц м 9,00 27,00 27,00 27,00 Среднесуточный дебит по жидкости м 3 /сут 0,30 0,90 0,90 0,90 Объем добычи нефти за месяц т 12,00 15,00 24,00 Режим работы скважины (пост./цикл.) – Непрерывный отбор жидкости возможность эксплуатации вышеуказанных скважин в непрерывном режиме отбора жидкости С увеличением количества промысловых исследований с го квартала 2013 г. на нефтяных скважинах № 70, 326, ив связи с вводом в эксплуатацию далее трех высокомоментных, низ- коскоростных , дугостаторных асинхронных двигателей появилась возможность на основе полученных данных о работе пяти ДАД привода станка-качалки глу- бинно -насосной установки подтвердить эффективность эксплуатации малоде- битных скважин в непрерывном режиме отбора жидкости [1, 14, 15], причем эффективность эксплуатации малодебит- ных скважин достигнута за счет 218 219 – согласования характеристики пласта малодебитной нефтяной скважины с техническими возможностями глубин- но -насосной установки, тем самым было исключено ухудшение фильтрационных свойств призабойной зоны пласта из-за асфальтосмолопарафинистых отложений (АСПО), вызванное периодическим режимом отбора жидкости (накопление, отбор – снижения величины установленной мощности двигателя привода станка -качалки, а именно замены асинхронных двигателей классического исполнения (например, избирательно 4А180М6У3 и 5А20А12СНБУ1) на ДА -3-30-УХЛ1; – уменьшения потребления полной мощности из сети при фактическом увеличении величины суточной добычи жидкости из скважины – исключения текущих затратна обогрев устьевого, прогрев внутрискважинного оборудования и сохранения работоспособности глубинно-насосной установки Применение высокомоментных низ- коскоростных двигателей с достигнутой надежностью в нефтедобыче обеспечит в дальнейшем безредукторный режим работы станка-качалки глубиннонасосной установки при отборе жидкости с одной стороны и режимы очистки ствола нефтяной скважины от АСПО при помощи скребков и центраторов, размещенных на подвижной колонне с тяжелым низом, причем скорость и длину перемещения колонны и ее конструкцию подбирают исходя из физико-химических характеристик добываемой жидкости. Как установлено специалистами ООО «ПермьНИПИнефть» и ЗАО «Эл- камнефтемаш », для интенсификации добычи нефти при непрерывном режиме обора жидкости из малодебитных скважин с приводом ДАД необходимо использовать экспериментальные штанговые насосы типа НСБ-24 (изготовитель «Элкамнефтемаш»), предназначенные для добычи жидкости из малодебитных скважин [1]. По результатам промысловых испытаний за период эксплуатации ДАД в составе привода станка-качалки спой квартал 2016 густа- новлено , что надежность ДАД не ниже надежности классического асинхронного двигателя привода станка-качалки, при этом достигается эффективный отбор жидкости из малодебитных скважин для климатических условий Пермского края. Наиболее близким к данному техническому предложению является ЭППА типа WFQYDB11466 (изделие предприятий Китайской Народной Республики. Данное изделие предназначено для подъема жидкости с аномальными показателями из нефтяных скважин с проектным дебитом от 4 до 30 м 3 /сут с глубины ми менее. Причем промышленные испытания данного изделия по инициативе специалистов ООО Центр ИТ » были осуществлены св ООО «ЛУКОЙЛ-ПЕРМЬ» [16]. В настоящее время два аналогичных изделия дата спуска 02–07.04.2016) находятся в эксплуатации на УНПА СЕВЕР ТАЛИНКА » (Тюменская область. Глубина спуска данных изделий дом, наибольший суточный дебит 8 м 3 /сут, при частоте 9 Гц приходе вверх (подача) и 17 Гц приходе вниз. Особо следует выделить ЛВД конструкции ПНИПУ (г. Пермь. Данный цилиндрический линейный вентильный двигатель с постоянными магнитами состоит из цилиндрического корпуса, индуктора с трехфазными обмотками, а также вторичного элемента с возможностью возвратно-поступательного движения относительно неподвижного индуктора, который включает постоянные магниты, немагнитные вставки [17, 18]. 219 Индуктор неподвижно установлен в корпусе и включает катушки, формирующие трехфазную обмотку, которая при подключении к питающей сети создает бегущее магнитное поле вдоль продольной оси двигателя. ЛВД конструкции ПНИПУ предназначены для электроприводов возвратно- поступательного движения общепро- мышленных механизмов, а также в нефтедобывающей промышленности для бесштанговой добычи нефти из скважин в качестве альтернативы широко распространенным в настоящее время техническим средствам для нефтедобычи. Для подъема жидкости из скважины ЭППА , включающий ЛВД, глубинный насос плунжерного типа опускают на на- сосно -компрессорных трубах ниже статического уровня жидкости, на обмотку двигателя с помощью протяженного кабеля подается трехфазное напряжение от преобразователя частоты, который находится на поверхности. Погружной ЛВД в промышленном исполнении составлен из отдельных модулей, длина которых составляет один метр. Управление ЛВД с помощью преобразователя частоты осуществляется в диапазоне 0,5–6 Гц для получения числа двойных ходов вторичного элемента в пределах 0,5–7 в минуту. Ход вторичного элемента в одну сторону задается от 1,2 дом. Тяговое усилие ЛВД притоке в 30 А составляет 3200 кГс, а притоке в 40 А – 4160 кГс, при этом длина двигателя равна м, а диаметр 117 мм. В корпус ЛВД встроены датчик измерения температуры обмотки индуктора и датчик нулевого положения, которое является исходным при движении вторичного элемента в каждом цикле. Исходя из изложенного можно выделить особые преимущества ЭППА в исполнении (тип WFQYDB): – ЭППА является альтернативным способом эксплуатации одиночных глубоких скважин с нетрадиционными характеристиками добываемой жидкости – высокая коррозионная стойкость агрегата в погружном исполнении, внутренние поверхности двигателя и насоса изготовлены из никелевого сплава, включающего бор, азот и углерод – конструкция насосав составе WFQYDB11466 исключает образование газовых пробок – оперативное изменение режимов отбора жидкости и возможность обеспечить непосредственный контакт вторичного элемента ЛАД с добываемой жидкостью и тем самым произвести ее омагничивание полем постоянных перемещающихся магнитов двигателя – конструкция ЭППА спроектирована таким образом, что омагничивание добываемой жидкости производится как приходе вторичного элемента по направлению движения добываемой жидкости, таки в противоположном его движению направлении. Наряду с особыми преимуществами ЭППА (модель конструкции «Пермь- НИПИнефть » и модель WFQYDB) следует выделить то, что особенно относится к агрегату в промышленном исполнении (тип WFQYDB). Это необходимость очистки добываемой жидкости от ферромагнитных частиц, также возможен вариант исполнения ствола скважины особенно забой) из немагнитных материалов и чрезмерные материальные затраты, связанные с утилизацией погруж- ного и наземного оборудования технического назначения. Список литературы 1. Семенов В.В, Огарков ЕМ, Ко- ротаев АД. Специальные асинхронные электродвигатели для нефтедобычи монография Пермь Изд-во Перм. нац. исслед . политехн. унта, 2014. – 287 с. 2. Семенов В.В., Чазов ГА. Песпек- тивы эффективного использования глу- биннонасосного бесштаногового поршневого агрегата с линейным двигателем Геология, разработка, бурение и эксплуатация нефтяных месторождений Пермского Приуралья сб. науч. тр . / ПермНИПИнефть. – МС. Ас. 491793 СССР, МКИ 2 F 04 B 47/00. Глубинный поршневой бесштан- говый насос двойного действия / Семенов В.В., Локшин ЛИ, Чазов ГА. – № 1601978/24; заявл. 30.12.70; опубл. 15.11.75, Бюл. № 42. – 2 с. 4. Ас. 538153 СССР, МКИ 2 F 04 B 47/00. Бесштанговый насосный агрегат / Гнеев ЕМ, Смердов Г.Г., Локшин ЛИ, Чазов ГА, Сюр АН, Опалев В.А., Семенов В.В. – № 1941873/06; заявл. 02.07.73; опубл. 05.12.76, Бюл. № 45. – 3 с. 5. Ас. 741384 СССР, МКИ Н 02 К 41/04. Линейный асинхронный двигатель Семенов В.В., Резин МГ. – № 25609961/24-07, заявл . 28.12.77; опубл. 15.06.80, Бюл. № 22. – 3 с. 6. Семенов В.В. Основные тенденции в построении систем управления линейным двигателем привода глубинных насосов // Исследование параметров и характеристик электрических машин с разомкнутым магнитопроводом. – Свердловск Изд-во УПИ им. СМ. Кирова С. 47–53. 7. Ас. 1090220 СССР, МКИ 3 Н 02 К 41/025, Н02К 33/00. Электропривод / Локшин ЛИ, Семенов В.В., Смердов Г.Г., Сюр АН, Филатов В.А., Ча- зов ГА. – № 2346723/24, заявл. 06.04.76; опубл. 27.04.2000, Бюл. № 12. – 7 с. 8. Перспективы использования вы- сокомоментного низкоскоростного дуго- статорного асинхронного двигателя привода станка-качалки для глубинно- насосной эксплуатации нефтяных скважин В.В. Семенов, В.К. Гладков, АД. Коротаев, А.П. Пешкин // Пермский край и его партнеры для нефтегазового комплекса 2010–2011 (техника, технологии, материалы, сервисные услуги. – Пермь, 2010. – С. 84–89. 9. Адонин АН. Добыча нефти штанговыми насосами. – М Недра, 1979. – 425 с. 10. Фридкин ПА. Дуговые двигатели как электрические аппараты для вращения рабочих машин // Электричество С. 26–31. 11. Резин МГ. Особенности электромагнитных явлений в двигателе с дуговым статором // Электричество. – 1951. – № 6. – С. 25–29. 12. Полезная модель № 47990 Российская Федерация, МПК 7 F 04D 47/02 А. Привод станка-качалки для добычи нефти из малодебитных скважин / Глад- ков В.К., Ипанов АС, Коротаев АД, Лобанов В.А., Огарков ЕМ, Цылев П.Н., Чекменев В .А.; патентообладатель ООО «ЛУКОЙЛ-ПЕРМЬ». – № 2005107540/22; заявл. 17.03.2005; опубл. 10.09.2005, Бюл. № 25. 13. Исследование эффективности экспериментального образца дугоста- торного электродвигателя в ЦДНГ-10 при опытно-промысловой эксплуатации и разработка ТЭО по созданию типораз- мерного ряда дугостаторных двигателей отчет о НИОКР № 2005/132/05z0716 / рук. П.Н. Цылев. – Пермь, 2005. – 37 с. 14. Модернизация электрооборудования станков-качалок низкодебитных нефтяных скважин / ЕМ. Огарков, АД. Коротаев, П.Н. Цылев, А.М. Бурма- кин // Научные исследования и инновации Пермь Изд-во Перм. гос. техн. унта, 2009. – № 4. – С. 59–65. 15. Асинхронные электродвигатели для привода станков-качалок низкоде- 221 222 битных скважин / ЕМ. Огарков, П .Н. Цылев, АД. Коротаев, А.М. Бурма- кин , В.А. Лобанов, В.А. Чекменев, АС. Ипанов, В.К. Гладков // Наука – производству науч.-техн. журнал. – Пермь, 2006. – № 1. – С. 39–40. 16. Вдовин Э.Ю., Локшин ЛИ. Установка насосная с линейным приводом Экспозиция. Нефть. Газ. – Нефтекамск С. 42–43. 17. Система управления цилиндрическим линейным вентильным двигателем возвратно-поступательного движения СВ. Шутемов, МС. Байбаков, АД. Коротаев, АТ. Ключников // Информационно и управляющие системы. – М Радиотехника, 2015. – Т. 13, № 9. – С. 64–69. 18. Мирзин А.М., Коротаев АД, Шутемов СВ. Усилие тяжения цилиндрического линейного вентильного двигателя с постоянными магнитами между статором и вторичным элементом // Современные проблемы науки и образования сб. – Пенза Изд-во Академии естествознания |