Главная страница

Задача по триботехнике. Задача 1 качественный анализ работы подшипников коленчатого вала двс проверил Задорожная Е. А


Скачать 0.56 Mb.
НазваниеЗадача 1 качественный анализ работы подшипников коленчатого вала двс проверил Задорожная Е. А
АнкорЗадача по триботехнике
Дата09.05.2023
Размер0.56 Mb.
Формат файлаdocx
Имя файлаZadacha_po_zadorozhnoi_774.docx
ТипЗадача
#1117696
страница3 из 3
1   2   3



Таблица 6 Значения интегралов и составляющих главного вектора сил гидродинамического давления

E

n

А311

А100

А200

А300

А302

А320

V

W

0

1100

-12,3457

5,235988

14,54441043

53,32950492

46,0572997

7,272205217

-0,052598

0,089294

1500

-0,071725

0,121765

1900

-0,090852

0,154235

2500

-0,119542

0,202941

3200

-0,153014

0,259764

0,4

1100

-0,46079

8,010664

17,64265757

65,16313358

59,2007538

5,962379752

-0,047972

0,626152

1500

-1,04281

7,807883

17,06070445

63,24865195

57,7111341

5,53751785

-0,065587

0,617432

1900

-1,82995

7,601348

16,53831173

61,49733615

56,2844706

5,212865601

-0,084376

0,615

2500

-3,20729

7,313293

15,92656427

59,39357457

54,4589673

4,934607263

-0,114858

0,625655

3200

-4,80746

7,028265

15,44997551

57,69259399

52,8451691

4,847424865

-0,152571

0,657108



Ж. Рассчитать коэффициент нагруженности опоры (число Зоммерфельда):



Определить значение характеристики режима работы опоры:


Рассчитать коэффициент перегрузки опоры:
= max П

S0
Оценить средние величины гидродинамических давлений в слое (Па) и несущей способности (Н):
Pср(B) = µ0 · ω0 · S1 = 0,0069 · 335,1 · 16989,45 = 39283,214 Па,

Rср(B) = Pср(B)BD2.

Восстановим модуль и направление внешней силы F, действующей на шип опоры. Для тяжело нагруженных опор коленчатого вала уравнение движения центра шипа записывается в виде уравнения баланса сил, так как инерционными силами, ввиду их малости по сравнению с внешними, пренебрегаем:
R(B)+F=0
Тогда:
F=-R(V+B)
Величину угла θ, определяющего положение линии центров относительно линии действия нагрузки, определяют по формуле:




Результаты расчетов по приведенным формулам представлены в таблице 7 Таблица 7 Результаты расчета основных силовых параметров опоры

E

n

So

S1

Pср, Па

R, H

θ, рад



θ, град

0

1100

0,10363

16989,45

39283,214

75,21361

0,53233

4,680922

30,5002

1500

0,14132

23167,43

53568,019

102,56401

0,53233

4,680922

30,5002

1900

0,17900

29345,41

67852,824

129,91441

0,53233

4,680922

30,5002

2500

0,23553

38612,39

89280,032

170,94001

0,53233

4,680922

30,5002

3200

0,30148

49423,86

114278,440

218,80322

0,53233

4,680922

30,5002

0,4

1100

0,62799

102950,2

238042,737

455,76853

0,07647

6,363109

4,3811

1500

0,62091

101789,5

235358,876

450,62987

0,10583

6,552152

6,0635

1900

0,62076

101765,7

235303,791

450,52440

0,13635

6,354061

7,8121

2500

0,63611

104282

241122,203

461,66463

0,18156

6,706375

10,4026

3200

0,67459

110589,9

255707,420

489,59021

0,22814

6,399599

13,0716


Построим графические зависимости kП(n) (рис.8), So(n) (рис.9) и θ(n) (рис.10) для заданных значений.

Рисунок 8 Коэффициент перегрузки опоры

Рисунок 9 Коэффициент нагруженности опоры

Рисунок 10 Угол θ, определяющий положение линии центров относительно

линии действия нагрузки

На рисунке 11 показаны линии действия внешней силы для заданных режимов нагружения Е = 0 и на рисунке 12 Е > 0.



Рисунок 11 Действие внешних сил на шип при статическом (при Е=0)


Рисунок 12 – Действие внешних сил на шип при динамическом (при Е=0,4)
З. Рассчитаем торцовой расход смазки и мощности потерь в опоре, коэффициенты торцового расхода смазки и мощности рассеяния энергии в смазочном слое kN по следующим формулам:


где kN1 – коэффициент потерь мощности на вязкое трение между слоями смазки, kN2, kN3 – коэффициент потерь мощности за счет сопротивления смазки касательному и нормальному направлениям движения шипа соответственно, рассчитываются по формулам:



Размерные величины расхода смазки Q(м^3/c) на торцах опоры и мощности рассеяния энергии N(Вт) определим по формулам:



Результаты расчетов сводим в табл.8. Графики функций для двух случаев нагружения опоры представлены на рис.12, 13.

Таблица 8 – Коэффициенты расхода и потерь мощности, расход и потери мощности в опоре


E

n

q

kN1

kN2

kN3

kN

Q (м^3*с)

N,Вт

0

1100

0,034375

0,546972

0,007232292

0

0,5542039

2,02908E-06

12,400237

1500

0,046875

1,017096

0,013448477

0

1,03054443

2,76692E-06

23,058292

1900

0,059375

1,631874

0,021577335

0

1,65345129

3,50477E-06

36,995748

2500

0,078125

2,825267

0,037356882

0

2,86262343

4,61154E-06

64,05081

3200

0,1

4,628917

0,061205515

0

4,69012223

5,90277E-06

104,94085

0,4

1100

0,060677

0,546972

0,006596214

0,125230309

0,67879813

3,5816E-06

15,188016

1500

0,068537

1,017096

0,01229756

0,123486494

1,15288001

4,04556E-06

25,795534

1900

0,077623

1,631874

0,020039398

0,122999949

1,7749133

4,58193E-06

39,713444

2500

0,092755

2,825267

0,035893191

0,125131012

2,98629075

5,47512E-06

66,81785

3200

0,111803

4,628917

0,061028331

0,131421671

4,82136671

6,5995E-06

107,87743


Рисунок 13 – Коэффициент торцового расхода смазки



Рисунок 14 – Коэффициент мощности рассеяния

энергии в смазочном слое

Вывод:

В результате проделанной теориетической работы я выявил, что при увеличении оборотов коленчатого вала увеличивается гидродинамическое давление по осевой и угловым координатам, а также коэффициенты нагруженности, а также перегрузки опоры тоже увеличиваются. Коэффициент потерь мощности увеличивается с увеличением оборотов коленчатого вала из-за его прямой зависимости от площади смазочного слоя.

Челябинска 2023
1   2   3


написать администратору сайта