Главная страница
Навигация по странице:

  • Выбор выходных транзисторов

  • Курсовая. Задание на курсовую работу 2 Выбор принципиальной схемы выходного каскада 3


    Скачать 312.24 Kb.
    НазваниеЗадание на курсовую работу 2 Выбор принципиальной схемы выходного каскада 3
    Дата30.06.2021
    Размер312.24 Kb.
    Формат файлаdocx
    Имя файлаКурсовая.docx
    ТипДокументы
    #222674

    Оглавление


    Задание на курсовую работу 2

    Выбор принципиальной схемы выходного каскада 3

    Выбор режима работы по постоянному току и построение линии нагрузки выходных транзисторов 5

    Выбор предвыходных транзисторов и режимов работы их по постоянному току 7

    Определение основных параметров выходного каскада 9

    Расчет элементов межкаскадной связи 12

    Заключение 13

    Список литературы 13


    Задание на курсовую работу


    Основной целью курсовой работы является владение методикой и навыками инженерного расчета бестрансформаторных выходных каскадов (усилителей мощности) переменного тока на транзисторах. Выходной каскад должен быть спроектирован как функционально законченное устройство с минимальным числом источников питающих напряжений. В нем необходимо предусмотреть контрольные точки для измерения токов и напряжений в наиболее характерных узлах схемы.

    Результаты выполнения курсовой работы представляются в виде пояснительной записки и схемы электрической принципиальной рассчитанного усилителя.

    Таблица с номером варианта:



    Таблица №1 Номер варианта


    Выбор принципиальной схемы выходного каскада




    Рис.1 Бестрансформаторный выходной каскад на транзистора с диодно-резистивной регулирующей цепочкой

    Необходимо учесть коэффициент усиления по напряжению бестрансформаторного выходного каскада меньше единицы и обычно лежит в следующих пределах:

    0,85..95

    Выбор выходных транзисторов
    - Амплитудное значение коллекторного напряжения транзистора.

    Где, – эффективное значение напряжения на нагрузке

    – амплитуда коллекторного тока транзистора VT3(VT4)

    – мощность, выделяемая каскадом на нагрузке

    – необходимое напряжение источника питания.

    Ом - внутренне сопротивление транзистора в режиме насыщения

    – Ориентировочная мощность, рассеиваемая на коллекторе транзистора.

    Выбираем транзисторы VT3 (VT4): КТ816А-Г

    Первым этапом проверяем, удовлетворяют ли предельно-допустимые параметры транзисторов следующей системе неравенств:



    Если да, то переходим ко второму этапу, на котором проверяют могут ли данные транзисторы при наибольшей температуре своих корпусов (коллекторов) рассеивать мощность, не меньшую, чем . Для этого рассчитаем:


    Где - максимальная температура коллекторного перехода; – верхнее значение температур.

    Если оказывается, что:

    Выбор режима работы по постоянному току и построение линии нагрузки выходных транзисторов




    Если это условие не выполняется, то необходимо подобрать транзистор с меньшим значением обратного тока коллектора.





    Рис. 2. Выходные статические характеристики транзистора VT3, VT4 (КТ816А-Г)

    Амплитудное значение тока базы:

    =0,078-0,0023= 0,076 А



    Рис. 3. Входные статические характеристики транзистора VT3,VT4 (КТ816А-Г)

    Амплитудное значение напряжения на базоэмиттерном переходе

    = 1,61-0,712=0,898 В

    Входное сопротивление базоэмиттерного перехода транзистора VT3 (VT4):



    Номиналы резисторов R3 и R4:





    Выбор предвыходных транзисторов и режимов работы их по постоянному току


    Ток покоя эмиттера транзисторов VT1 (VT 2)



    Амплитудное значение тока эмиттера транзисторов VT1 (VT 2)



    Соответственно амплитудное значение тока коллектора

    , так как коэффициент передачи тока эмиттера близок к единице.

    Выбрали транзистор: КТ818-Г

    Транзисторы подходят, если выполняются неравенства:









    Для построения линии нагрузки по постоянному току транзисторов VT1 (VT 2) выбирают следующие координаты точек и :



    , где



    Рис. 4. Выходные статические характеристики транзистора VT1,VT2 (КТ818-Г)



    Рис. 5. Входные статические характеристики транзистора VT1,VT2 (КТ818-Г)

    Амплитудное значение тока базы:



    Амплитудное значение напряжения на базоэмиттерном переходе:



    Определение основных параметров выходного каскада


    Входное сопротивление базоэмиттерного перехода транзистора VT1 (VT 2)



    Входные сопротивления верхнего и нижнего плеча выходного каскада в силу комплементарности транзисторов можно считать одинаковыми, поэтому входное сопротивление выходного каскада



    Амплитудное значение входного напряжения:



    Требуемое падение напряжения на диодах VD1, VD2:



    Если величина напряжения получается в пределах (0,8... 1,6)B, то можем обойтись двумя диодами.

    Требуемое значение тока через цепочку диодов:



    Сопротивление делителя напряжения:



    Входные сопротивления верхнего и нижнего плеч каскада с учетом шунтирующего действия резисторов R1 и R2:



    Среднее значение коэффициента усиления по напряжению выходного каскада:



    Среднее значение амплитуды входного тока выходного каскада



    Мощность сигнала на входе выходного каскада:



    Коэффициент полезного действия всего каскада



    Уточненное значение мощности, рассеиваемой одним транзистором VT3 (VT 4)



    Тепловое сопротивление корпус—среда:





    Где , Вт — коэффициент теплоотдачи.

    Расчет элементов межкаскадной связи


    Целью данного расчета является определение величин емкостей разделительных конденсаторов C1 и C2.

    Наличие указанных реактивных элементов приводит к завалу амлитудно-частотной характеристики усилителя в области низких частот и, соответственно, к возникновению сдвига фаз между сигна- лами до и после разделительных емкостей.

    Обозначим фазовый сдвиг, вносимый разделительным конден- сатором C1 через 31, а фазовый сдвиг, вносимый разделительным конденсатором C2 через 32 . Согласно заданию на работу, общая ве- личина фазового сдвига сигнала в выходном каскаде не должна превышать допустимую . Обеспечить это требование можно, правильно распределив допустимые значения фазовых сдвигов, вносимых разделительными конденсаторами C1 и C2.

    На практике фазовый сдвиг , вносимый конденсатором C2, трудно сделать малым из-за небольшой величины сопротивления на-

    грузки. Для минимизации величины емкости конденсатора C2 принимают:





    Емкости разделительных конденсаторов рассчитывают по формулам:




    Заключение


    Выполнив, данную курсовую работу, я научился рассчитывать параметры двухтактного усилителя частоты и пользоваться различными справочниками радиоэлементов.

    Список литературы


    1. Данилов, А. А. Прецизионные усилители низкой частоты.

    2. Завражнов, Ю. А. и др. Мощные высокочастотные транзисторы. — М.: Радио и связь, 1985.

    3. Рейх, Г. Дж. Теория и применение электронных приборов. — Л.: Госэнергоиздат, 1948..

    4. Титце У., Шенк К. Полупроводниковая схемотехника. Том II. — 12-е изд.. , 2007. 

    5. Цыкин, Г. С. Электронные усилители. — 2-е изд. — М.: Связьиздат, 1963. 

    6. Лабутин, В. К. Усилитель класса D. — М.: Госэнергоиздат, 1956. 

    7. Лившиц, И. И. Транзисторные усилители в режиме D.  1973. 

    8. Джонс, М. Ламповые усилители. — М.: ДМК-Пресс, 2007. 


    написать администратору сайта