5. Раздел 5. Защита силовых трансформаторов. Защита силовых трансформаторов Общие сведения

• Название: Защита силовых трансформаторов Общие сведения
• Анкор: 5. Раздел 5. Защита силовых трансформаторов.doc
• Дата: 29.03.2018
• Размер: 0.89 Mb.
• Имя файла: 5. Раздел 5. Защита силовых трансформаторов.doc
• Тип: Документы; #17353
• страница: 4 из 6

Выбор уставок дифференциальной защиты

Выбор уставок дифференциальной защиты производится по 2 условиям: отстройка от тока намагничивания и тока небаланса.

Ток намагничивания трансформатора достигает 5-6 величины номинального тока трансформатора. В схеме дифференциальной защиты он не компенсируется, и дифзащита должна отстраиваться от него для исключения ложной работы при включении трансформатора. Отстройка производится по ранее приведенной формуле (5.3):



Коэффициент надёжности определяется в основном типом примененного реле и наличием в нем специальных мер отстройки от броска тока намагничивания.

Ток небаланса в схеме дифференциальной защиты. Токи небаланса в схеме дифференциальной защиты трансформаторов и автотрансформаторов имеют место из-за погрешностей ТТ, из-за изменения коэффициента трансформации защищаемого трансформатора (при регулировании напряжения), из-за неточного выравнивания вторичных токов.

Для отстройки дифференциальной защиты от тока небаланса при сквозном КЗ, её ток срабатывания должен удовлетворять условию:

(5.5)

где – коэффициент надёжности отстройки, принимаемый равным .

Первая составляющая тока небаланса.

Расчётный ток небаланса, определяемый погрешностями ТТ, вычисляется по формуле:

(5.6)

где  – коэффициент, учитывающий влияние на быстродействующие защиты переходных процессов при КЗ, которые сопровождаются прохождением апериодических составляющих в токе КЗ; принимается для реле, имеющих БНТ с короткозамкнутыми обмотками или других средств отстройки от переходных процессов при КЗ, и для реле без таких средств. Для микропроцессорных защит также можно принять ;

– коэффициент однотипности условий работы ТТ, принимаемый равным 0,5 в тех случаях, когда ТТ обтекаются близкими по величине значений токами, и равным 1 в остальных случаях, для трансформаторов принимается равным 1;

– погрешность ТТ, удовлетворяющих 10%-ной кратности;

– наибольший ток при сквозном КЗ.

Вторая составляющая тока небаланса определяется изменением коэффициента трансформации защищаемого трансформатора при регулировании напряжения, вычисляется по формулам:

а) при регулировании на одной стороне трансформатора

(5.7)

б) при регулировании c двух сторон трансформатора

(5.8)

где – половина регулировочного диапазона, для которого производится выравнивание вторичных токов (например, при половине регулировочного диапазона , ).

Третья составляющая расчётного тока небаланса определяется неточностью выравнивания вторичных токов вычисляется по формуле:

(5.9)

где , – расчётные числа витков выравнивающих обмоток трансформаторов реле для неосновных сторон (сторон с меньшим вторичным током); , – принятые числа витков обмоток; – наибольшие токи КЗ соответствующих сторон.

Для двухобмоточного трансформатора формула упрощается:

(5.10)

для стороны трансформатора принятой за основную.

Суммарный расчетный ток небаланса состоит из этих трех составляющих

(5.11)

Обычно при расчёте дифференциальной защиты трансформаторов вначале определяется ток небаланса как сумма первых двух составляющих:

(5.12)

Затем после выбора тока срабатывания и определения расчётных чисел витков определяется дополнительно суммарный ток небаланса по формуле (5.10) и производится уточнение ранее выбранного тока срабатывания по формуле 5.10.

Ток срабатывания защиты по условию отстройки от тока небаланса:

(5.13)

где – коэффициент надёжности, который можно принять равным .
Очень часто по соображениям сохранения устойчивости, снижения возможных последствий КЗ требуется отключать оборудование без выдержки времени при КЗ в любой точке данного электрооборудования.

МТЗ и токовые отсечки отключение КЗ без выдержки времени не выполняют, что связано с их принципами действия и особенностями. Одним из видов защит, позволяющих выполнять отключение без выдержки времени при КЗ в любой точке защищаемого элемента являются дифференциальные защиты. Принцип действия продольных дифференциальных защит основан на сравнении величин и фаз токов в начале и конце защищаемого элемента.

Дифференциальные защиты делятся на продольные и поперечные. В продольных дифзащитах токи сравниваются по концам защищаемого элемента (линии, трансформатора и др.), а в поперечных дифзащитах токи сравниваются в параллельных ветвях защищаемого элемента (параллельных линиях, параллельных ветвях обмотки статора генератора).