Курсовая работа турбина К-210-130 ЛМЗ (1). Курсовой проект По курсу Турбины тэс и аэс
![]()
|
1 2 М ![]() Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Самарский государственный технический университет» (ФГБОУ ВПО «СамГТУ») ___________________________________________________________________ К а ф е д р а «Тепловые электрические станции» Курсовой проект По курсу: «Турбины ТЭС и АЭС» Выполнил: студент 3-ТЭФ-2 Габрух А.В. Проверил: Еремин А.В. Самара 2014 СОДЕРЖАНИЕ Исходные данные 3 Построение процесса расширения пара в турбине в is-диаграмме 4 Определение параметров в регенеративных отборах, подогревателях 6 Составление тепловых балансов подогревателей и определение долей отборов 11 Определение расходов пара, воды и тепла 16 Литература 19 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ Номинальная мощность турбоагрегата на клеммах электрогенератора Nэ= 212,5 МВт; Начальное давление пара Pо= 12,755 МПа; Начальная температура пара tо= 555 °C; Давление промежуточного перегрева ![]() Температура промежуточного перегрева ![]() Конечное давление пара Pк= 0,004 МПа; Температура питательной воды tпв = 235 оС; Давление в деаэраторе Pд= 0,95 МПа. ПОСТРОЕНИЕ ПРОЦЕССА РАСШИРЕНИЯ ПАРА В ТУРБИНЕ В is-ДИАГРАММЕ 1. По начальным параметрам Ро и to находим точку 0 в is-диаграмме и энтальпию в этой точке iо = 3480 кДж/кг. 2. Определяем давление перед проточной частью турбины ![]() ΔР = ![]() Р'о =Ро - ΔР = 12,755 - 0,38265 = 12,37235 МПа. 3. Считаем процесс дросселирования в паровпускных органах изоэнтальпийный, температура в т.0' равна t'o = 553°С. 4. Принимаем, что турбина имеет сопловое парораспределение. Регулирующая ступень выполнена двухвенечной: располагаемый теплоперепад на ней принимаем по заданию hорс=100 кДж/кг, относительный внутренний КПД ступени принимаем равным ![]() ![]() Действительный теплоперепад, срабатываемый в регулирующей ступени: ![]() Для построения процесса расширения пара в регулирующей ступени из точки 0' is – диаграммы по вертикали откладываем отрезок, равный ![]() Энтальпия в точке 1ид: i1ид = iо-hорс=3480-100=3380 кДж/кг, определяет изобару давления за регулирующей ступенью: Ррс= 9 МПа. Энтальпия в конце действительного расширения пара в регулирующей ступени ( т.1 ) i1 =iо- ![]() 5. Давление за ЦВД принимаем по прототипу ![]() 6. Энтальпия в точке 2ид равна i2ид=2990 кДж/кг и располагаемый теплоперепад в ЦВД: hоцвд= i1 - i2ид = 3408-2990=418 кДж/кг. 7. Задаемся величиной относительного внутреннего КПД ЦВД ηoiцвд =0,81 из рекомендуемого диапазона ηoiцвд = 0,80.÷.0,83 и определяем действительный теплоперепад, срабатываемый в ЦВД: hiцвд= ![]() ![]() 8. В is-диаграмме находим точку 2, соответствующую окончанию действительного процесса расширения в ЦВД с энтальпией i2 и изобарой давления за ЦВД ![]() i2 =i1- hiцвд =3408 -338,58=3069,42 кДж/кг. 9. Определяем давление ![]() ![]() 10. По давлению ![]() ![]() ![]() 11. Давление на входе в проточную часть ЦСД ![]() ![]() ![]() ![]() Из рекомендуемого диапазона ![]() ![]() ![]() 12. Точка ![]() ![]() ![]() ![]() 13. Выбираем давление на выходе из ЦСД ![]() ![]() ![]() Из рекомендуемого диапазона ![]() 14. Строим из точки 3 изоэнтропный процесс расширения пара в ЦСД и находим конечную точку 4ид этого процесса как точку пересечения вертикали из точки 3 с изобарой P4 = 0,23 Мпа. В точке 4ид i4ид=2965 ![]() 15. Определяем располагаемый теплоперепад в ЦСД ![]() ![]() 16. Задавшись относительным внутренним КПД ЦСД ![]() ![]() ![]() ![]() 17. Находим в is-диаграмме точку 4, соответствующую окончанию действительного процесса расширения в ЦСД, как точку пересечения изоэнтальпы ![]() ![]() с изобарой P4=0,23 МПа. 18. Строим действительный процесс расширения пара в ЦСД, соединяя отрезком прямой линии точки ![]() 19. Процесс расширения пара в ЦНД определяем исходя из того, что давление на входе в ЦНД равно давлению на выходе из ЦСД: P4=0,23 МПа, а давление на выходе из ЦНД равно давлению в конденсаторе Pк=0,004 МПа. Определяем в is-диаграмме точку 5ид, соответствующую окончанию идеального процесса расширения пара в ЦНД, как точку пересечения изоэнтропы, проходящей через точку 4, с изобарой Pк=0,004 МПа. В этой точку ![]() 20. Располагаемый теплоперепад в ЦНД: ![]() ![]() 21. Задаемся относительным внутренним КПД ЦНД ![]() ![]() ![]() 22. Находим в is-диаграмме точку 5, соответствующую окончанию действительного процесса расширения в ЦНД, как точку пересечения изоэнтальпы ![]() ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ В РЕГЕНЕРАТИВНЫХ ОТБОРАХ, ПОДОГРЕВАТЕЛЯХ 23. Определяем давление в первом отборе ЦВД на подогреватель П1. Температура за ПВД П1 (tп1) равна заданной конечной температуре питательной воды tп1=tпв=235°C. Недогрев до температуры насыщения в подогревателе П1, имеющем пароохладитель, принимается равным ![]() ![]() Температура насыщения отборного пара в П1: ![]() Из таблиц теплофизических свойств воды и водяного пара по температуре насыщения ![]() Рп1= ![]() 24. Давление отбора на ПВД П2 равно давлению за ЦВД: ![]() Давление в подогревателе П2 с учетом потерь в паропроводе отбора: ![]() Температура насыщения в П2 определяется из таблиц по давлению ![]() ![]() ![]() ![]() 25. Подогрев воды в П8: ![]() 26. Температура насыщения в деаэраторе ![]() ![]() ![]() Принимаем падение давления в паропроводе отбора на деаэратор равным 0,2 МПа. С учетом того, что давление в деаэраторе поддерживается постоянным независимо от нагрузки турбины, а давление в отборах изменяется пропорционально расходу пара через турбину, принимаем запас по давлению в отборе на деаэратор равным 20%, поэтому давление в отборе на деаэратор равно: ![]() 27. Определяем повышение энтальпии воды в питательном насосе ![]() Здесь ![]() ![]() ![]() ![]() Давление за насосом должно быть на 25…30% выше давления перед турбиной, чтобы можно было преодолеть сопротивление ПВД и парогенератора. Принимаем: ![]() Давление перед насосом принимаем равным давлению в деаэраторе ![]() так что ![]() Внутренний КПД насоса ![]() ![]() ![]() ![]() 28. Определяем нагрев воды в насосе: ![]() Здесь впереди – температура воды перед насосом, принимается равной температуре насыщения в деаэраторе, ![]() ![]() ![]() ![]() По таблицам [17] и [21] соответствует ![]() ![]() 29. Суммарный нагрев в П2 и П3 ![]() 30. Приняв из условия повышения экономичности, что подогрев в П2, питающейся от холодной нитки промперегрева, в 1,5 раза больше (из рекомендованного диапазона 1,5…1,8), чем подогрев в П3, т.е. ![]() ![]() ![]() ![]() 31. Температура за П3 ![]() 32. Приняв подогрев в П3 ![]() ![]() По этой температуре из таблиц [17] и [21] найдем давление в П3: ![]() И давление в отборе на П3: ![]() 33. Давление за ЦСД принято ранее (п. 13) равным 0,23 МПа, поэтому давление в отборе на П6 будет равно ![]() Давление в подогревателе П6 ![]() 34. Температура насыщения в П6 определяется из таблиц [17] и [21] по ![]() ![]() Принимаем недогрев в П6, не имеющим охладитель пара, равным ![]() ![]() 35. Находим параметры в П7. Принимаем подогрев в П6 и П7 равным ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() 36. Нахождение параметров в П4 и П5. Принимаем подогрев воды в деаэраторе, П4 и П5 равным: ![]() ![]() ![]() Температура в П5: ![]() Температура насыщения в П5: ![]() Давление в подогревателе П5 по температуре насыщения ![]() ![]() давление в отборе на П5: ![]() температура в П4: ![]() температура насыщения в П4: ![]() Давление в подогревателе П4 по температуре насыщения ![]() ![]() давление в отборе на П4: ![]() 37. Строим точки отборов на is-диаграмме как точки пересечения действительных процессов расширения с соответствующими изобарами и определяем температуры и энтальпии в этих точках. Полученные данные заносятся в таблицу 1. 38. Температуры дренажей: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() 1 2 |