Установка очистки нефтепромысловых сточных вод. Фаиль Курсовая. Установка очистки нефтепромысловых стоков

• Название: Установка очистки нефтепромысловых стоков
• Анкор: Установка очистки нефтепромысловых сточных вод
• Дата: 22.04.2022
• Размер: 94.44 Kb.
• Имя файла: Фаиль Курсовая.docx
• Тип: Курсовая; #490899

КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО–СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра Водоснабжения и

водоотведения


КУРСОВАЯ РАБОТА

по дисциплине: «Основы промышленного водоотведения»

на тему: «Установка очистки нефтепромысловых стоков»

КГАСУ ИСТИЭС 4 КП 22

Выполнил: ст.гр.8ТВ03

________Фаткулов Ф.Д.

Защищен  __________

с оценкой __________

Руководитель проекта:

________Бусарев А.В.


2022

Содержание

Введение 3

1. Технология очистки нефтепромысловых сточных вод 4

2. Определение степени очистки нефтепромысловых стоков. 6

3. Расчет батареи напорных гидроциклонов 7

4. Расчет напорных горизонтальных отстойников 10

5. Расчет автоматизированной сверхскорой фильтровальной станции. 15

Список литературы 25

Введение

Целью данной курсовой работы является освоения методов расчета и проектирования сооружений очистки производственных сточных вод.

В этом проекте проведены гидравлические и технологические расчеты, а также разработаны объемно-планировочные решения установки очистки нефтепромысловых сточных вод (НСВ) производительностью 10000 м³/сут, НСВ образуются в процессе подготовки и переработки сырой нефти на нефтепромыслах Российской Федерации.

Эти стоки загрязнены нефтепродуктами и взвешенными веществами, поэтому необходима их очистка. Очищенные НСВ направляются в систему производственного водоснабжения нефтепромыслов.

1. Технология очистки нефтепромысловых сточных вод

Утилизация НСВ, образующихся в процессе подготовки и переработки нефти, осуществляется путем их закачки в скважины. В конце XX века была разработана технология повышения нефтеотдачи продуктивных пластов за счет вытеснения нефти водой. Для этого используется техническая вола из поверхностных источников, которая закачивается в нагнетательные скважины [1].

НСВ, содержащие значительно количество твердой взвеси, эмульгированных нефтепродуктов, а также растворенных минеральных солей, не могут сбрасываться в поверхностные источники [1].

Было предложено использовать НСВ для поддержания пластового давления, путем их закачки в нагнетательные скважины. Таким образом решается не только проблемы утилизации НСВ, но также осуществляется экономия пресной воды, закачиваемой в нефтеносные пласты [1]. Длительная эксплуатация поглощающих и нагнетательных скважин показала, что необходимо очистка НСВ от взвешенных веществ и нефтепродуктов, которая проникая в пласты, закупоривают поры нефтеносных горизонтов, снижая приемистость скважин [1].

Технологическая схема установки НСВ представлена на листе 1. В состав установки очистки НСВ входят батареи гидроциклонов 1, напорные горизонтальные отстойник 2, резервуар для уловленного нефтепродуктов 3, автоматизированная сверхскоростная фильтровальная станция (АСФС), которая включает насколько сверхскорых фильтров 4, насосы, трубопроводы и запорно-регулирующая арматура.

НСВ самотеком подаются на очистку в батареи гидроциклонов 1 по трубопроводу 5. Под действием сил центробежного поля, которое возникает за счет тангенциального ввода стоков в цилиндрические корпуса гидроциклонов, НСВ разделяются на два потока, вращающихся в одном направлении. Поток из пристенной области разгружается через нижние сливные отверстия напорных гидроциклонов. Взвесь, как более тяжелая фаза, отводится вместе с этим потоком (нижний слив гидроциклонов). Нефть, как более легкая фаза, концентрируется в осевой части напорных гидроциклонов. Она выносится восходящими аксиальным потоком через верхние сливные отверстия этих аппаратов ( верхний слив гидроциклонов) [2].

Отстойники 2 разделены перегородкой 6 на отсеки нижнего слива 7 и верхнего слива 8.

Верхний слив гидроциклонов под избыточным давлением не менее 0,4 МПа по трубопроводу 9 поступает в отсеки 8 отстойников 2.

Нижний слив гидроциклонов по трубопроводу 10 под избыточным давлением не менее 0,4 МПа поступает в отсеки 7 отстойников 2.

В отсеках 7 и 8 размещаются водораспределительные устройства 11, которые представляют собой коллекторы с двойными перфорированными ответвлениями.

Также в отсеки 7 и 8 имеются водосборные устройства 12, представляющие собой перфорированные трубопроводы.

При обработке в напорных гидроциклонах НСВ не только разделяются на нефть и воду, но также происходит разрушение бронирующих оболочек вокруг капель нефтепродуктов, укрупнение этих капель, а также повышение монодисперсности эмульсий типа «нефть в воде» (Н/В), которые представляют собой НСВ. Это интенсифицирует процесс отстаивания, следующий за обраткой нефтепромысловых стоков в напорных гидроциклонах [2].

Уловленная в отстойниках нефть под избыточным давлением не менее 0,35 МПа по трубопроводу 13 поступает в резервуар 2, откуда она насосами Н-1 по трубопроводу 14 периодически перекачивается на установку подготовки нефти.

Осадок, образующийся в отстойниках 2, под остаточным давлением направляется в шламонакопитель по трубопроводу 15.

Очищенные стоки под остаточным давлением по трубопроводу 16 подаются на доочистку в АСФС, сверхскорые напорные фильтры загружены кварцевым песком. Фильтрование в них осуществляется сверху вниз. Для регенерации фильтрующей загрузки в сверхскорые фильтры, в которых производится водовоздушная промывка, по трубопроводу 17 подается сжатый воздух. Сверхскорые фильтры промываются фильтратом, который подается с работающих фильтров на промываемый. Загрязненная промывная вода отводится из АСФС по трубопроводу 18 под избыточным давлением не менее 0,2 МПа.

Очищенная вода отводится из АСФС по трубопроводу 19 под остаточным давлением в систему обратного водоснабжения нефтепромыслов.

2. Определение степени очистки нефтепромысловых стоков.

Концентрация нефтепродуктов в стоках снижается после очистки НСВ в установках типа «блок гидроциклон-отстойник» (БГО) с 3000 мг/л до 50 мг/л [2, 3].

Эффект очистки НСВ от нефтепродуктов в сверхскорых фильтрах равен =80% [4], тогда содержание нефти в очищенных стоках , мг/л, составляет [5]

, (1)

где концентрация нефтепродуктов в стоках на выходе из установки типа БГО.



Концентрация взвеси в НСВ уменьшается после очистки в БГО с 200 до 50 [2, 3].

Эффект очистки нефтесодержащих стоков в сверхскорых фильтрах от взвешенных веществ равен =80% [4], тогда содержание взвеси в очищенной воде , , составляет [5]

, (2)

где концентрация взвеси в стоках, поступающих на очистку сверхскорые фильтры

3. Расчет батареи напорных гидроциклонов

Приняты две рабочие батареи напорных двухпродуктовых цилиндроконических гидроциклонов [6].

Для очистки НСВ принят гидроциклон типа ГЦ-75-II [2]. Его геометрические характеристики представлены в таблице 1.

Таблица 1-геометрические характеристики напорных гидроциклонов конструкции.

Наиме-нование гидро-циклона	Диаметр, мм				Угол конусности,	Высота цилиндрической части,	Глубина погружения патрубка верхнего слива ,мм	Общая высота гидроциклона, ,мм
	Гидро-циклона, Д	Входного патрубка,	Патрубка верхнего слива,	Патрубка нижнего слива,
ГЦ-75-	75	15	20	18	5	15	48	730

Давление на входе в гидроциклон составляет P=0,6 МПа=6 кгс/см², а противодавление на его сливах- =0,4 МПа=4 кгс/см². Согласно [2] расход через верхний слив гидроциклона ГЦ-75-II составляет , а расход через нижний слив равен [2].

Число гидроциклонов в батарее, входящей в состав установки типа БГО, , шт, составляет [2]

, (6)

где – расчетный расход, л/с;

– производительность гидроциклона, л/с

Расчетный расход , л/с, составляет



= 3000 м³/сут – расход НСВ, поступающий на очистку, согласно задания;

T= 24 ч/сут- время работы установки очистки НСВ согласно задания;

(4)

Производительность гидроциклонов на , л/с, составляет [2, 3]

(5)

(6)

Значит в каждой батарее принимаются по = 40 шт рабочих гидроциклона.

Скорость движения НСВ в напорных трубопроводных составляется 1-1,5 м/с [3, 7]. Расход сточных вод, подводимый к батареям напорных гидроциклонов составляет 115,74 л/с. Вода подводится по трубопроводу, изготовленным из стальных коррозионно-стойких труб по ГОСТ 9941-81* диаметром 300 мм; согласно [8] скорость движения воды равен V=1,04 м/c, а гидравлический уклон i=0,0163.

Расход воды, подводимый к одной батарее гидроциклонов, составляет 57,87 л/с. Вода подводится к батарее гидроциклонов по трубопроводу, изготовленным из стальных коррозионно-стойких труб по ГОСТ 9941-81* диаметром 250 мм; согласно [8] скорость движения воды равен V=1,04 м/c, а гидравлический уклон i=0,0163.

Расход НСВ, отводимый от батареи гидроциклонов с их нижнего слива,

,л/с, составляет [3]

(3)

Стоки подводятся к отсекам нижнего слива отстойников по трубопроводу из стальных коррозионно-стойких труб по ГОСТ 9941-81* диаметром 200 мм; согласно [8] скорость движения воды равен V=0,91 м/c, а гидравлический уклон i=0,0156.

Расход НСВ, отводимый от батареи гидроциклонов с их верхнего слива,

,л/с, составляет [3]

(4)

НСВ подводится к отсекам верхнего слива отстойников по трубопроводу из стальных коррозионно-стойких труб по ГОСТ 9941-81* диаметром 100 мм; согласно [7] скорость движения воды равен V=0,96 м/c, а гидравлический уклон i=0,026.

4. Расчет напорных горизонтальных отстойников

Принято два напорных горизонтальных отстойника, т.е. ≥ 2 [6]. Конструкции этих аппаратов аналогичны. Расчетная схема отстойника представлена на рис. 1.

Объем отсека нижнего слива , м³, составляет [2, 3]

(5)

где - время пребывания НСВ в отсеке нижнего слива [2].



Объем отсека верхнего слива , м³, составляет [2, 3]

(6)

где - время пребывания НСВ в отсеке верхнего слива [2].



Тогда объем отстойника , м³, составляет [5]

(7)

В качестве отстойника принимается аппарат для жидких сред объемом 200 м³ типа I-200-1-1-л, выпускаемый ОАО «СалаватНефтемаш» по ТУ-26-18-35-89. Диаметр этого аппарата равен , а его длина по составляет . Он может работать при давлении до 1 МПа. Длина отсека нижнего слива , м, составляет [5]

(8)

Тогда длина отсека верхнего слива , м, составляет [5]

(9)

Ось распределительных систем в отсеках верхнего и нижнего сливов располагается на высоте ? м от дна отстойника.

Ось водосборной системы в отсеках верхнего и нижнего сливов располагается на высоте ? м от дна отстойника.

Суммарная площадь отверстий на водораспределительных и водосборных системах в отсеках нижнего слива , составляет [3, 9]

, (10)

где – диаметр коллектора.



Отверстия на водораспределительных и водосборных системах принимается диаметром равным 15 мм, тогда площадь их сечения составляет

Число отверстий на водораспределителе и водосборнике , шт, составляет [9]

шт (11)

На водораспределителе в отсеке нижнего слива располагается 17 двойных ответвлений диаметром 25 мм на расстоянии 460 мм друг от друга. На каждом ответвлении располагается по 5 отверстий, которые располагаются в шахматном порядке и вверх под углом 45⁰ к оси ответвления. Длина водораспределителя равна 8,28 м. Расстояние между отверстиями на ответвлении равно 150 мм, тогда длина ответвления составляет 750 мм.

Отверстия на водосборной системе в отсеке нижнего слива направлены вниз под углом 45⁰ к коллектору, и располагаются они в шахматном порядке. Расстояние между отверстиями составляет 50 мм, а длина водосборной системы равна 3,35 м.

Суммарная площадь отверстий на водораспределительной и водосборной системах в отсеке верхнего слива , составляет [3, 9]

, (12)

где – диаметр коллектора.



Отверстия на водораспределительных и водосборных системах принимается диаметром равным 15 мм, тогда площадь их сечения составляет

Число отверстий на водораспределителе и водосборнике в отсеке верхнего слива , шт, составляет[9]

шт (13)

На распределителе в отсеке верхнего слива имеется 11 двойных ответвлений, изготовленных из коррозионностойких труб по ГОСТ 9941-81 диаметром 25 мм. Расстояние между ответвлениями принято равным 300 мм, тогда длина водораспределителя в отсеке верхнего слива составляет 3,3 м. На каждом ответвлении располагается по 5 отверстий. Расстояние между отверстия равно 150, тогда длина ответвления составляет 750 мм. Отверстия на водораспределителе в отсеке верхнего слива размещены в шахматном порядке и направлены вверх под углом 45⁰ к оси ответвления.

Отверстия диаметром 15 мм на водосборной системе в отсеке верхнего слива направлены вниз под углом 45⁰ к коллектору, и располагаются они в шахматном порядке. Расстояние между отверстиями составляет 35 мм, а длина водосборной системы равна 3,64 м.

Объем осадка, накапливающегося в отсеке нижнего слива , м³/сут, составляет [3, 5]

, (14)

где -влажность осадка [5];

– плотность осадка [5];

– время работы установки согласно заданию;

– концентрация взвеси в стоках, поступающих на очистку согласно заданию

. Осадок удаляется один раз в сутки в течении 3 минут по трубопроводу изготовленных из стальных коррозионностойких труб по ГОСТ 9941-81 диаметром 150 мм.

Объем осадка, накапливающегося в отсеке верхнего слива , м³/сут, составляет [3, 5]

(15)

Осадок удаляется один раз в сутки в течении 3 минут по трубопроводу изготовленных из стальных коррозионностойких труб по ГОСТ 9941-81 диаметром 150 мм.

Расход нефтепродуктов, поступающий в отстойник вместе со сточными водами, , л/с составляет [5]

(16)

где - концентрация нефтепродуктов в сточной воде, поступающей на очистку в отстойник, согласно задания; – плотность нефтепродуктов при +20 согласно задания; - расход сточных вод, поступающий на очистку, согласно задания.

Тогда . Расход нефтепродуктов, отводимый от отстойника вместе с очищенной водой, , л/с составляет [1]

(17)

Расход нефтепродуктов, отводимый от отстойника

, л/с составляет [3, 5]

(18)

Нефть отводится от отстойника по трубопроводу из стальных коррозионностойких труб по ГОСТ 9941-81 диаметром 15 мм.

5. Расчет автоматизированной сверхскорой фильтровальной станции.

Площадь фильтрования АСФС , м² составляет [4]

, (19)

Где – скорость фильтрования [4]



Принято 16 рабочих сверхскорых фильтров [4]. Принимаются две фильтровальной станции, а число фильтров на них равно 8 шт. Диаметр фильтра , мм, составляет



Корпуса фильтров изготавливаются из стальных коррозионностойких труб по ГОСТ 20295-24-85 диаметром 1100 мм.

Фактическая площадь фильтрования , м², составляет

(21)

Вода подводится к АСФС и отводится от нее по трубопроводам из стальных коррозионностойких труб по ГОСТ 9941-81 диаметром 250 мм.

Кольцо «исходной воды» изготавливается из стальных коррозионностойких труб по ГОСТ 9941-81 диаметром 250 мм.

Кольцо «очищенной воды» изготавливается из стальных коррозионностойких труб по ГОСТ 9941-81 диаметром 250 мм.

Исходя из условий выключения одного фильтра на промывку и чрезмерного загрязнения еще одного фильтра, подлежащего следующей промывке, максимальная скорость фильтрования принимается равной = 50 м/ч [4]

Расходы воды, подводимый к отдельному фильтру и отводящий от этого аппарата, , л/с, составляет

(22)

Трубопроводы, подводящий воду к фильтру и отводящий ее от этого аппарата, изготавливаются из стальных коррозионностойких труб по ГОСТ 9941-81 диаметром 150 мм. Тогда согласно [8] V=1,1 м/с, а i=0,016

Расходы воды, подводимый к фильтру на промывку и отводимый к фильтру и отводимый после промывки от этого аппарата, , л/с, составляет

(23)

где – интенсивность промывки [3]



Вола на промывку подводится к фильтру и отводится от этого аппарата по трубопроводу, изготовленным из стальных коррозионностойких труб по ГОСТ 9941-81 диаметром 150 мм. Тогда согласно [8] V=1,19 м/с, а i=0,018

Расход воздуха, подаваемого в сверхскорого фильтр, , м³/с, составляет

(24)

где – интенсивность продувки



Диаметр воздуховода , мм, составляет [4]

, (25)

Где = 7 м/с – скорость движения воздуха в воздуховоде [4]



Схема обвязки сверхскорого фильтра представлена рисунке 2.

В соответствии с диаметрами трубопроводов обвязки применяются вентили фланцевые с электроприводом на = 100 мм и (В-1 и В-2), на = 50 мм и (В-4), задвижка стальная клиновая с выдвижным шпинделем и электроприводом по ГОСТ 10768-84 на = 100 мм и (3Д-1) [10]. Перед вентилем В-4 устанавливается обратный клапан 19г16р на на = 50 мм и [10].

Система автоматизации АСФС запроектирована на базе электрической схемы.

В схема автоматизации основными является операции:

1. 
   Соблюдение интервала времени между промывками двух фильтров;
   
2. 
   Соблюдение очередности выключения фильтров на промывку и включения их в работу;
   
3. 
   Выполнение программы промывки
   

Продолжительность фильтрования в сверхскорых фильтрах является функцией интервала времени между промывками двух фильтров и обеспечение продолжительности фильтроцикла.

В проекте автоматизации предусмотрено 10 «ключей» режима, определяющих следующие интервалы времени между промывками 2-х очередных фильтров:

В схеме автоматизации АСФС предусмотрена следующая очередность отключения фильтров на промывку: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 1, 2, 3, и т.д.

Импульсом для включения каждого фильтра на промывку служит момент окончания времени интервала в соответствии с «ключом» режима.

Программа промывки для каждого фильтра включает:

1. 
   Продувку загрузки сжатым воздухом с интенсивностью
   
2. 
   Водовоздушная промывка загрузки с интенсивностью подачи воды и интенсивностью подачи воздуха ;
   
3. 
   Промывка загрузки с интенсивностью подачи воды
   

В режиме фильтрования полностью закрыты вентили В-2 и В-4.

Регенерация загрузки фильтра осуществляется следующим образом [4]:

1. 
   Выключение фильтра из работы путем закрытия вентиля В-1 и задвижки 3Д-1 (продолжительность операции - 1, 7 мин);
   
2. 
   Включение фильтра на продувку путем открывания вентилей В-2 и В-4 (продолжительность операции – 1,1 мин);
   
3. 
   Частичное открытие задвижки 3Д-1 (продолжительность операции – 0,3 мин);
   
4. 
   Водовоздушная промывка фильтра (продолжительность операции – 0,5 мин);
   
5. 
   Закрытие вентиля В-4 (продолжительность операции – 1,1 мин);
   
6. 
   Полное октрытие задвижки 3Д-1 (продолжительность операции – 0,5 мин);
   
7. 
   Водяная промывка фильтра (продолжительность операции – 4 мин);
   
8. 
   Выключение фильтра из промывки путем закрытия вентиля В-2 (продолжительность операции – 0,7 мин);
   
9. 
   Включение фильтра в работу путем открытия вентиля В-1 (продолжительность операции – 0,7 мин);
   

Общая продолжительность регенерации загрузки фильтра равна = 16,1 мин.

Продолжительность фильтроцикла АСФС при выбранном режиме ее работы и данной системе автоматизации , ч, составляет [4]

(26)

Где [4]



Время полезной работы одного фильтра , ч, составляет [4]



(27)

Расход воды на промывку одного фильтра , м³, составляет [4]

, (28)

где – время промывки фильтра;

– время водовоздушной промывки.



Полная производительность АСФС за фильтроцикл , , составляет [4]



Средняя скорость фильтрования АСФС при промывке одного фильтра составляет [4]



Количество нефти, подлежащих удалению за один фильтроцикл, составляет [4]



где концентрация нефти в очищенной воде на выходе из АСФС согласно заданию.



Количество нефти, задерживаемых одним фильтром составляет [4]



Количество взвеси, подлежащей удалению за один фильтроцикл, , кг, составляет [4]



где концентрация взвеси в очищенной воде согласно заданию



Количество взвеси, задерживаемой одним фильтром , кг, составляет [4]



В качестве фильтрующего материала используется кварцевый песок, а в качестве поддерживающего слоя – гравий.

Схема загрузки сверхскорых фильтров представлена на рисунке 3.

Расстояние от верха загрузки до оси распределительной системы принято равным 1,2 м, тогда общая высота сверхскорого фильтра равна 4,8 м.

Объем загрузки составляет



где высота слоя фильтрующей загрузки



Грязеемкость загрузки по нефти составляет [4]



Грязеемкость загрузки по взвеси составляет [4]



Максимальная грязеемкость по нефтепродуктам достигает а по взвеси - [11].

Время полезной работы сверхскорых фильтров по нефти , ч, составляет [4]



Время полезной работы сверхскорых фильтров взвеси , ч, составляет [4]



В качестве распределительной системы принята воронка, направленная вверх. Верхнее основание воронки ровно 200 мм, а ее высота – 100 мм.

Ось системы сбора очищенной воды располагается на высоте 100 мм от дна фильтра.

Суммарная площадь отверстий на сборной системе сверхскорого фильтра составляет [12]



Система сбора очищенной воды представляет собой лучевую систему с шестью перфорированными ответвлениями, изготовленными из стальных коррозионностойких труб по ГОСТ 9941-81 диаметром 20 мм.

Диаметр отверстий сборной системы принят равным 10 мм, тогда площадь сечения этих отверстий составляет . Число отверстий на сборной системе , шт, составляет



На каждом ответвлении располагается по 5 отверстий. Они располагаются в шахматном порядке и направлены вниз под углом к оси ответвлений.

Расстояние между отверстиями принято равным 65 мм, тогда длина ответвлений равна 325 мм.

Ось системы распределения воздуха располагается на высоте 550 мм от дна фильтра.

Система распределения воздуха представляет собой лучевую систему с четырьмя перфорированными, изготовленными из стальных коррозионностойких труб по ГОСТ 9941-81 диаметром 15 мм.

Суммарная площадь отверстий на воздухораспределительной системе составляет [4]



где – скорость выхода воздуха из отверстий [4]



Диаметр отверстий на воздухораспределителе принят равным 5 мм, тогда площадь сечения этих отверстий составляет .

Число отверстий на воздухораспределительной системе , шт, составляет



На каждом ответвлении располагается по 4 отверстия. Расстояние между отверстиями принято равным 80 мм. Тогда длина ответвления составляет 320 мм.

6. Подбор емкостей

Объем емкости для уловленной нефти составляет [5]



где c – время пребывания нефти в данной емкости



В качестве емкости для уловленных нефтепродуктов принят горизонтальный аппарат для жидких сред типа 1-25-1, 0-1-л объемом 25 . Этот аппарат выпускается ПАО «Рузхиммаш» по ТУ 26-18-35-89. Этот аппарат имеет диаметр равный 2,4 м и длину по обечайке – 4, 5м. Он может работать при давлении до 1,0 Мпа.
7. Подбор насосов

Для перекачки нефти может быть использован насос (Н-1) марки 4НКЭ-5*1 с подачей и напором 46 м [13]. Этот насос имеет электродвигатель мощностью 17 кВт и частоту вращения – 2950 об/мин. Устанавливается два насоса: рабочий и резервный [6].

Список литературы

1. 
   Ласков Ю. М., Воронов Ю.В., Калицун В.И. Примеры расчетов канализационных сооружений.- М.: Стройиздат, 1987 – 255 с.
   
2. 
   Бусарев А.В. Интенсификация очистки нефтесодержащих сточных вод с применением гидроциклонов с противодавлением на сливах: диссертация кандидата технических наук: 05.23.04 : защищена 13.05.97; Казань, 1997.- 244с.
   
3. 
   Яковлев С.В Воронов Ю.В. Водоотведение и очистка сточных вод – М.: АСВ, 2007 – 704 с.
   
4. 
   Яковлев С.В. Карелина Я. А., Ласков Ю. М., Воронов Ю. В. Водоотводящие системы промышленных предприятий .-М.: Стройиздат, 1990 – 511с.
   
5. 
   Адельшин А.Б. Автоматизация установок скоростных методов очистки вод: учебное пособие/А.Б. Адельшин, А.А. Барлев.- Казань: КИСИ, 1993.-88с.
   
6. 
   Адельшин А.Б. Блочные автоматизированные гидроциклонные станции очистки нефтесодержащих сточных вод. Учебное пособие.-Казань,КИСИ, 1992.-92с.
   
7. 
   Шевелев Ф. А. Таблица для гидравлического расчета стальных, чугунных, асбестоцементных, пластмассовых и стекляных водопроводных труб. – М.: Стройиздат, 1973 – 113с.
   
8. 
   Канализация населенных мест и промышленных предприятий. Справочник проектировщика // Под ред В.Н.Самохина. – М.: Стройиздат, 1981 – 639 с.
   
9. 
   СНиП 2.04.02-85^*, Водоснабжение. Наружние сети и сооружения.- М.: ГУП ЦПП, 202-128 с.
   
10. 
    Монтаж систем внешнего водопровода и канализации. Справочник строителя // Под ред. А.К. Перемивкина. _ М.: Стройиздат, 1988. – 653 с.
    
11. 
    Курганов А. М., Федоров Н. Ф. Гидравлические расчеты систем водоснабжения и водоотведения. Справочник.- М.: Стройиздат, 1988 – 440 с.
    
12. 
    СНиП 2.04.03-85 Канализация. Наружные сети и сооружения.-М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986.-72 с.
    
13. 
    Водоснабжение населенных мест и промышленных предприятий. Справочных проектировщика // Под ред. И. А. Назарова. – М.: Стройиздат, 1977 – 288 с.
    
14. 
    Яковлев С.В., Карелин Я.А. Водоотводящие системы промышленных предприятий. Учебник для вузов/С.В. Яковлев, Я.А. Карелин, Ю.М. Ласков, Ю.В. Воронов. Под редакцией С.В. Яковлева. — М.: Стройиздат, 1990. — 511 с.
    
15. 
    Оборудование водопроводно-канализационных сооружений. Справочник монтажника // Под ред. А. С. Москвитина. – М.: Стройиздат, 1979. – 430 с.