Электроснабжение и электрооборудование цеха обработки корпусных деталей. 1 Общая часть 1 Краткое описание технологического процесса

• Название: 1 Общая часть 1 Краткое описание технологического процесса
• Анкор: Электроснабжение и электрооборудование цеха обработки корпусных деталей
• Дата: 02.05.2023
• Размер: 261.38 Kb.
• Имя файла: Ryba_KP (1).docx
• Тип: Документы; #1103797
• страница: 4 из 4

2.7 Расчет токов короткого замыкания

Необходимость расчета токов короткого замыкания обусловлена выбором сечений кабелей питающих линий и других высоковольтных аппаратов, а также необходимостью проверки выбранных аппаратов по условиям электродинамической и термической стойкости.

Для вычисления токов короткого замыкания составим расчетную схему сети. На схеме приведем основные параметры оборудования. Расчетными точками короткого замыкания являются концы кабельных линий сети 10 кВ и шины 0,4 кВ, как показано на рисунке 1. После расчетной схемы производится составление схемы замещения сети и расчет ее параметров.



Рисунок 1 – Расчетная схема и схема замещения

Все расчеты на стороне 10 кВ проводятся в относительных единицах, все величины сравниваются с базисными, в качестве которых принимают базисную мощность и базисные напряжения. Принимаются следующие базисные величины:

- базисная мощность S_Б = 100 МВА,

- базисное напряжение U_Б1 = 10,5 кВ.

Рассчитаем базисный ток I_б, кА, по формуле (47)

(47)



Произведем расчет параметров схемы замещения для точки К-1.

Относительное сопротивление системы х_с, о.е., рассчитывается по формуле (48)

, (48)

где S_кз – мощность короткого замыкания на шинах ЦКП 20бис, 145 МВ · А.

х_с = = 0,69 о.е.

Индуктивной сопротивление кабельной линии х_кл, о.е., рассчитывается по формуле (49)

х_кл = х₀ · ℓ · , (49)

где х₀ - удельное сопротивление кабельной линии 10 кВ, Ом/км;

ℓ – длина кабельной линии 10 кВ, км.

х_кл1 = 0,077 · 0,4 · = 0,028 о.е.

х_кл2 = 0,095 · 0,6 · = 0,052 о.е.
Активное сопротивление кабельной линии r_кл, о.е., рассчитывается по формуле (50)

r_кл = r₀ · ℓ · , (50)

где r₀ - активное сопротивление кабеля, Ом/км.

r_кл1 = 0,16 · 0,4 · = 0,058 о.е.

r_кл1 = 0,84 · 0,6 · = 0,457 о.е.

Определим индуктивное сопротивление в точке К-1 х_резК-1., о.е., по формуле (51)

х_резК-1 = х_с + х_кл1 + х_кл2 (51)

х_резК-1 = 0,69 + 0,028 + 0,052 = 0,77 о.е.

Определим активное сопротивление в точке К-1 r_резК-1., о.е., по формуле (52)

r_резК-1 = r_кл1 + r_кл2, (52)

r_резК-1 = 0,058 + 0,457 = 0,52 о.е.

Определяем полное сопротивление в точке короткого замыкания z_{рез.К.З.}, о.е. по формуле (53)

(53)

z_рез.КЗ = = 0,93 о.е.

Определим значение периодической составляющей тока короткого замыкания I_п0, кА, по формуле (54)

(54)

I_п0 = · 5,51 = 5,95 о.е.

Ударный ток короткого замыкания i_уд, кА, определяется по формуле (55)
i_уд = k_удI_п0, (55)

где k_уд – ударный коэффициент (для РУ 6-10 кВ предприятий k_уд = 1,37 /7, с.346/).

i_уК-1 = 1,375,95 = 11,5 кА

Проверка кабеля на термическую стойкость F_т, мм², проводится по условию (56)

F_т  F_э, (56)

где F_т – сечение кабеля с учетом действия токов короткого замыкания, мм²;

F_э – сечение кабеля, определенное по экономической плотности тока, мм².

Сечение кабеля с учетом действия токов короткого замыкания F_т, мм², рассчитывается по формуле (57)

, (57)

где t_пр – приведенное время действия тока короткого замыкания, с;

С – коэффициент, учитывающий разность температур до и после короткого замыкания для кабелей с бумажной изоляцией с алюминиевыми жилами напряжением 6 – 10 кВ, 85 Ас^1/2/мм² [7, с.356].

Приведенное время действия тока короткого замыкания, t_пр, с, определяется по формуле (58)

t_пр = t_с.в + t_РЗ, (58)

где t_РЗ – время действия релейной защиты (t_РЗ = 0,15 с – с учетом времени действия максимальной токовой защиты), с;

t_с.в – собственное время отключения выключателя (t_с.в = 0,05 с – для вакуумных выключателей серии ВВ/TEL), с.

t_пр = 0,15 + 0,05 = 0,2 с
Выполним проверку выбранного кабеля от РП 20/1 до трансформаторной подстанции ТП 20/1 Б насосной дистилляции бензола на термическую стойкость по формулам (57), (56)

F_т = = 31,3 мм²

F_T = 31,3 мм² < F_э = 35 мм²

Условие (56) выполняется, следовательно, принимаем для кабельной линии от РП 20/1 до трансформаторной подстанции насосной дистилляции бензола ТП 20/1 Б кабель 2·АСБШв – 3х35 – 10 кВ.

Выполним расчет параметров схемы замещения для точки К-2 на стороне 0,4 кВ в именованных единицах.

Активное сопротивление в точке К-2 R_резК-2, МОм, определяется по формуле (59)

R_резК-2 = R_кл1 + R_кл2 + R_т + R_QF + R_c1, (59)

где R_кл1, R_кл2 – активные сопротивления кабельных линий 10 кВ, приведенные к ступени низшего напряжения сети, МОм;

R_т – активное сопротивление трансформатора, МОм;

R_QF = 0,13 мОм – активное сопротивление автомата защиты, определяется по (таблица 6.17) [8, с.100], МОм;

R_c1 – переходное сопротивление на ступени распределения, 15 МОм (таблица 6.19) [8, с.101].

Индуктивное сопротивление в точке К-2 X_резК-2, МОм, определяется по формуле (60)

X_резК-2 = X_с + X_кл1 + X_кл2 + X_т + X_QF, (60)

где X_с – эквивалентное индуктивное сопротивление системы, МОм;

X_кл1, X_кл2 – индуктивные сопротивления кабельных линий 10 кВ, приведенные к ступени низшего напряжения сети, МОм;

X_т – индуктивное сопротивление трансформатора, МОм;
X_QF – индуктивное сопротивление автомата защиты, определяется по (таблица 6.17) [8, с.100], 0,07 МОм.

Определим эквивалентное индуктивное сопротивление системы X_с, МОм, приведенное к ступени низшего напряжения сети по формуле (61)

 (61)

где U_ср.нн – среднее номинальное напряжение сети, подключенное к обмотке низшего напряжения трансформатора, В;

S_к.з – условная мощность короткого замыкания у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, МВ · А.

X_с = · 10^-3 = 1,103 МОм

 Определим активное сопротивление кабельной линии 10 кВ R_кл, МОм, приведенное к ступени низшего напряжения сети, по формуле (62)

 (62)

где ℓ – длина кабельной линии 10 кВ, м.

R_кл1 = 0,16 · 0,4 · · 10³ = 0,093 МОм

R_кл2 = 0,84 · 0,6 · · 10³ = 0,73 МОм

 Определим индуктивное X_кл сопротивление кабельной линии 10 кВ, МОм, приведенное к ступени низшего напряжения сети, по формуле (63)

 (63)

Х_кл1 = 0,077 · 0,4 · · 10³ = 0,045 МОм

Х_кл2 = 0,095 · 0,6 · · 10³ = 0,083 МОм
Определим активное сопротивление понижающего трансформатора R_т, МОм, по формуле (64)

R_т = , (64)

где ΔР_кз – потери короткого замыкания трансформатора, кВт;

U_нн – номинальное напряжение обмотки низшего напряжения трансформатора, кВ;

S_ном.т – номинальная мощность трансформатора, кВ · А.

R_т = · 10⁶ = 1,952 МОм

Определим индуктивное сопротивление понижающего трансформатора X_т, МОм, по формуле (65)

Х_т = · · 10⁶, (65)

где u_кз – напряжение короткого замыкания трансформатора, %.

Х_т = · · 10⁶ = 9,014 МОм

Определим эквивалентное индуктивное сопротивление в точке К-2 Х_рез.К-2, МОм, по формуле (60)

Х_рез.К-2 = 1,103 + 0,045 + 0,083 + 0,07 + 9,014 = 10,32 МОм

Определим эквивалентное активное сопротивление в точке К-2 R_рез.К-2, МОм, по формуле (59)

R_рез.К-2 = 0,093 + 0,73 + 1,952 + 0,13 + 15 = 17,91 МОм

Определим суммарное сопротивление в точке К-2 Z_рез.К-2, мОм, по формуле (53)

Z_рез.К-2 = = 20,67 МОм
Трехфазный ток короткого замыкания в точке К-2 , кА, определяется по формуле (66)

(66)



Двухфазный ток короткого замыкания в точке К-2 , кА, определяется по формуле (67)

(67)



Ударный ток в точке К-2 i_уК-2, кА, определяется по формуле (68)

i_уК-2 = ·К_у· ,  (68)

где K_у – ударный коэффициент, определяемый по графику (рис.16) [11, с.74] и зависящий от отношения активного и индуктивного сопротивлений в точке короткого замыкания.

Ударный коэффициент К_у определяется по формуле (69) [11, с.74]

(69)



Определяем ударный ток в точке К-2 i_уК-2, кА, по формуле (68)


2.8 Выбор оборудования 10 кВ

Все элементы системы электроснабжения выбираются по номинальным параметрам и проверяются по устойчивости при сквозных токах короткого замыкания и перенапряжениях.

Выключатель является основным коммутационным аппаратом в электрических установках, он служит для отключения и включения цепи в любых режимах. Наиболее тяжёлой и ответственной операцией является отключение токов короткого замыкания.

Выбор по номинальному напряжению установки U_ном.у, кВ, проводится по условию (70)

U_ном  U_{ном у}, (70)

где U_{ном у} – номинальное напряжение уставки, кВ.

Выбор по максимальный расчетному току установки I_р.м, А, проводится по условию (71)

I_р.м  I_{ном у}, (71)

где I_р.м – максимальный расчетный ток на шинах подстанции, А.

Выбираем на стороне 10 кВ вакуумные выключатели типа BB/TEL – 10 – 20/630 – У2.

Вакуумные выключатели серии BB/TEL — это коммутационные аппараты нового поколения, в основе принципа действия которых лежит гашение возникающей при размыкании контактов электрической дуги в глубоком вакууме, а фиксация контактов вакуумных дугогасительных камер (ВДК) в замкнутом положении осуществляется за счет остаточной индукции приводных электромагнитов ("магнитная защелка").

Параметры выключателя BB/TEL – 10 – 20/630 – У2:

- номинальное напряжение U_ном = 10 кВ;

- номинальное напряжение I_ном = 630 А;

- номинальный ток отключения I_{откл ном} = 20 кА;
- предельный сквозной ток короткого замыкания i_пр.с = 51 кА;

- предельный сквозной ток короткого замыкания (действующее значение периодической составляющей) I_п.с = 20 кА;

- предельный ток термической стойкости I_{тер.норм} = 20 кА;

- время протекания предельного тока термической стойкости t_тер = 3 с;

- собственное время отключения t_{с.в. откл} = 50 мс.

Максимальный расчетный ток на шинах подстанции I_р.м., А, определяется по формуле (72)

, (72)

I_р.м. = = 78,5 А

I_р.м = 78,5 А < I_{ном а} = 630 А

Проверка по отключающей способности заключается в проверке на симметричный ток отключения по условию (73) [7, с.345]

I_{откл ном}  I_п, (73)

где I_{откл ном} - номинальный ток отключения выключателя, кА;

I_п - периодическая составляющая тока короткого замыкания в момент начала расхождения контактов выключателя и принимается равным I_п0.К-1, кА.

I_{откл ном} = 20 кА  I_п = 5,95 кА

На электродинамическую устойчивость выключатель проверяется по предельному сквозному току короткого замыкания по условиям (74), (75)

i_пр.с  i_у, (74)

где i_пр.с – наибольший пик предельного сквозного тока, кА;

i_у – ударный ток короткого замыкания, кА.

i_пр.с = 51 кА > i_уК-1 = 11,5 кА

I_{пр скв}  I_п0, (75)

где I_{пр скв} – предельный сквозной ток короткого замыкания, кА;
I_п0 – периодическая составляющая тока короткого замыкания в начальный момент времени, кА.

I_{пр скв} = 20 кА > I_п0К-1 = 5,95 кА

На термическую устойчивость выключатель проверяется по тепловому импульсу β_к, кА²·с, по условию (79)

(I_{тер.норм})²·t_тер  β_к, (76)

где (I_{тер.норм})² · t_тер – ток термической стоийкости, кА² · с;

β_к – полный тепловой импульс короткого замыкания, кА² · с.

Полный тепловой импульс короткого замыкания β_к, кА²·с, определяется по формуле (77)

_к = I_²(t_отк + Т_а), (77)

где Т_а - постоянная времени затухания апериодической постоянной тока короткого замыкания (на шинах 6 – 10 кВ Т_а = 0,01 с [7, с.346]), с;

t_отк – полное время отключения, с.

t_отк = t_р.з + t_с.в, (78)

где t_р.з – время действия релейной защиты (t_{р.з нн} = 1,5 с – с учетом времени действия максимальной токовой защиты [7, с.347]);

t_с.в – собственное время отключения выключателя, с.

t_отк = 1,5 + 0,05 = 1,55 с

Определяем полный тепловой импульс β_к, кА²·с, по формуле (77)

_к = 5,95²(1,55 + 0,01) = 55,2 кА² · с

Проверяем по условию (76)

(I_{тер.норм})²·t_тер = 20²·3 = 1200 кА² · с > β_к = 55,2 кА² · с

Таким образом, выбранный выключатель BB/TEL – 10 – 20/630 – У2 удовлетворяет всем условиям проверки.

Трансформаторы тока выбираются по номинальному току, номинальному напряжению, по типу и роду установки и проверяются на электродинамическую, термическую стойкости и по вторичной нагрузке.
Выбираем трансформаторы тока типа ТОЛ – 10/100 УЗ (опорный с литой изоляцией) с параметрами (таблица 5.9) [5, с.298]:

- класс точности – 0,5;

- номинальное напряжение трансформатора тока U_ном = 10 кВ;

- первичный номинальный ток I_{ном 1} = 100 А;

- вторичный номинальный ток I_{ном 2} = 5 А;

- ток термической стойкости I_т = 4,85 кА;

- время протекания предельного тока термической стойкости t_тер= 3 сек;

- электродинамический ток i_дин = 52 кА;

- номинальная нагрузка вторичной цепи Z_2ном = 0,4 Ом.

Трансформатор устанавливается в комплектные распределительные устройства (КРУ) и служит для питания цепей измерения силы тока, мощности и энергии, цепей защиты и автоматики, для изолирования цепей вторичных соединений от высокого напряжения в электрических установках переменного тока на класс напряжения до 10 кВ.

Выбор по номинальному напряжению установки U_ном.у, кВ, проводится по условию (70)

U_{ном у} = 10 кВ = U_ном = 10 кВ

Выбор по максимальный расчетному току установки I_р.м, А, проводится по условию (71)

I_р.м = 78,5 А < I_{ном а} = 100 А

Проверка на электродинамическую стойкость для трансформаторов тока проводится по условию (74)

i_дин = 52 кА > i_у = 11,5 кА

Проверка на термическую стойкость по выражению проводится по условию (76)

(I_{тер.норм})² · t_тер = 4,85² · 3 = 70,6 кА²·с > β_к = 55,2 кА²·с

Проверка по вторичной нагрузке (на вторичный нагрев) проводится по условию (79)
r₂  r_2ном, (79)

где r₂ - вторичная нагрузка приборов, Ом;

r_2ном – вторичное сопротивление трансформатора тока, Ом.

Проверка выбранного трансформатора тока проводится по вторичной нагрузке с учетом установленных измерительных приборов (таблица 4.11) [10, с.362].

Для измерения электрической энергии применяются счетчики электрической энергии типа СЭТ-4ТМ (трехфазный), которые предназначены для измерения и учета активной энергии в двухпроводных сетях переменного тока номинальной частоты 50 Гц, а также для передачи по линиям связи информационных данных для автоматизированных систем контроля и учета энергопотребления АСКУЭ. Класс точности 1,0; 2,0. Счетчики соответствуют ГОСТ 30207-94 и работают как автономно, так и в составе АСКУЭ.

Таблица 6 - Перечень необходимых измерительных приборов

Приборы	Тип	Нагрузка фазы, В · А
		А	В	С
Амперметр	Э-335	2,0	-	-
Расчетный счетчик электроэнергии	СЭТ-4ТМ	1,5	1,5	1,5
РЗиА	-	2,5	2,5	2,5
Итого	-	6,0	4,0	4,0

Так как наиболее загруженной фазой является фаза А, то дальнейший расчет будем производить с учетом того, что S_приб = 6,0 В · А.

Определим общее сопротивление приборов r_приб, Ом, по формуле (80)

, (80)

где I₂ – вторичный ток трансформатора тока, А.


Допустимое сопротивление соединительного провода r_доп.пр, Ом, определяется по формуле (81)

r_доп.пр = r_2ном – r_приб – r_конт, (81)

где r_2ном – паспортная величина вторичного сопротивления выбранного трансформатора тока, Ом;

r_конт – сопротивление контактов, 0,05 Ом.

r_доп.пр = 0,4 – 0,24 – 0,05 = 0,11 Ом

Определим сечение контрольного кабеля g, мм², по формуле (82)

, (82)

где  – удельное сопротивление материала провода, 0,0175 Ом · мм²/м;

ℓ_расч – расчетная длина соединительных проводов, 10 м.



Принимаем контрольный кабель марки КРВГ с медными жилами, согласно требованиям [9], по условию механической прочности сечением 2,5 мм².

Определим действительное сопротивление проводов r_пр, Ом, по формуле (83)

, (83)



Вторичная нагрузка приборов r₂, Ом, определяется по формуле (84)

r₂ = r_приб + r_пр + r_конт, (84)

r₂ = 0,24 + 0,07 + 0,05 = 0,36 Ом

Для работы трансформатора тока в выбранном классе точности должно выполняться условие (79)

r₂ = 0,36 Ом  r_2ном = 0,4 Ом

Следовательно, выбранный трансформатор тока ТОЛ – 10/100 УЗ будет работать в выбранном классе точности 0,5.
Комплектным распределительным устройством (КРУ) называют РУ заводского изготовления, поставляемое заказчику в соответствии с согласованными техническими условиями в виде законченного сооружения, транспортируемого к месту установки укрупненными боками и готового после установки его к включению под напряжение.

Выбираем для установки комплектное распределительное устройство типа К-59. Ячейки К-59 представляют собой сварную металлическую конструкцию из гнутых стальных профилей, так же каркас ячеек может изготавливаться из оцинкованной стали с применением технологии заклепочных соединений, что значительно повышает прочность корпуса, улучшает внешний вид и антикоррозийные свойства изделия.

Ячейки К-59 состоят из основных сборочных единиц: корпуса с аппаратурой; выкатной тележки; релейного шкафа, внутри которого расположены устройства защиты и автоматики, аппаратура сигнализации и управления, приборы измерения и другие устройства вспомогательных цепей; отсека сборных шин.

Выкатной элемент может занимать относительно корпуса положение: рабочее, контрольное и ремонтное. В рабочем и контрольном положениях выкатной элемент находится в фиксированном положении. В ремонтном положении выкатной элемент из корпуса шкафа выдвинут полностью, разъединяющие контакты главной цепи разомкнуты, выкатной элемент с установленной на нем аппаратурой может быть подвергнут осмотру и ремонту.

Ячейки К-59 оборудованы следующими блокировками:

- механическая блокировка, не допускающая перемещения выкатного элемента из рабочего положения в контрольное, а также из контрольного положения в рабочее при включенном положении выключателя;

- механическая блокировка, не допускающая перемещения выкатного элемента из контрольного положения в рабочее при включенном заземляющем разъединителе;

- электромагнитная блокировка, не допускающая при включенном положении заземляющего разъединителя, перемещения в рабочее положение выкатного элемента в другом шкафу КРУ, от которого возможна подача напряжения на шкаф, где размещен заземляющий разъединитель.

Цепи вторичной коммутации ячейки КРУ размещены в релейном шкафу. Релейный шкаф представляет собой сварную металлическую конструкцию. Низковольтная аппаратура вторичных цепей смонтирована на панели внутри релейного шкафа либо на задней стенке релейного шкафа, либо на поворотной панели (дверь релейного шкафа).

Особенности ячейки К-59: надежный механизм вкатывания и выкатывания выкатного элемента; простой механизм открывания и закрывания шторок; - улучшенная конструкция съемного релейного отсека.

Паспортные данные ячейки КРУ типа К-59:

- номинальное напряжение – 10 кВ;

- номинальный ток сборных шин – 630, 1000, 1600 А;

- номинальный ток главных соединений - 630, 1600, 2000, 3150 А;

- номинальный ток отключения выключателя – 20, 31,5 кА;

- ток электродинамической стойкости – 51, 81 кА;

- ток термической стойкости, 3 с – 20, 31,5 кА.
2.9 Релейная защита трансформатора 10/0,4 кВ

Для трансформаторов, устанавливаемых в сетях напряжением 10 кВ и выше, должны предусматриваться защиты от многофазных коротких замыканий в обмотках и на выводах, однофазных коротких замыканий в обмотке и на выводах, присоединенных к сети с глухозаземленной нейтралью, витковых замыканий в обмотках, токов в обмотках при внешних коротких замыканий и перегрузках, понижений уровня масла в маслонаполненных трансформаторах.

Для защиты трансформаторов ТМ – 1000/10/0,4 применяются в соответствии с [9] следующие основные типы релейной защиты:

- газовая защита;

- токовая отсечка без выдержки времени - от коротких замыканий на наружных выводах 10 кВ трансформатора и в части обмотки 10 кВ;

- максимальная токовая защита – от сверхтоков, обусловленных повреждениями в трансформаторе или внешними междуфазными коротких замыканий на стороне 0,4 кВ;

- защита от коротких замыканий на землю.

Согласно [9] газовая защита устанавливается на трансформаторах мощностью 6,3 МВА и более, на внутрицеховых понижающих трансформаторах мощностью 630 кВА и более, а также газовую защиту можно устанавливать на трансформаторах 1 – 4 МВА.

Газовая защита получила широкое распространение в качестве весьма чувствительной защиты от внутренних повреждений трансформаторов. Повреждения трансформатора, возникающие внутри его кожуха, сопровождающееся электрической дугой, что приводит к разложению масла и изоляционных материалов и образованию летучих газов. Будучи легче масла, газы поднимаются в расширитель, который является самой высокой частью трансформатора и имеет сообщение с атмосферой.
Таким образом, образование газов в кожухе трансформатора и движение масла в сторону расширителя могут служить признаком повреждения внутри трансформатора. Эти признаки используются для выполнения специальной защиты при помощи газовых реле, реагирующих на появление газа, и зависит от характера и размеров повреждения. Это дает возможность выполнить газовую защиту, способную различать степень повреждения и в зависимости от этого действовать на сигнал или отключение. Газовая защита выполняется на реле РГ 43-66, действующая на сигнал при понижении уровня масла или газовом выделении.

Максимальная токовая защита (МТЗ) действует на отключение выключателя с выдержкой времени при коротком замыкании на линии, в трансформаторе, электродвигателе. Разновидностью МТЗ является защита от перегруза, действующая с выдержкой времени на сигнал при перегрузе трансформатора.

Токовой отсечкой (ТО) называется быстродействующая максимальная токовая защита с ограниченной зоной действия. Отсечка на трансформаторах должна действовать без выдержки времени. Это не только ускоряет отключение короткого замыкания на выводах и в части обмотки 10 кВ защищаемого трансформатора, но и позволяет выбирать минимальное время срабатывания для защит питающих линий 10 кВ. Ток срабатывания токовой отсечки трансформатора рассчитывается по двум условиям:

- из условия обеспечения селективности действии;

- из условия отстройки от ложной работы защиты в режиме включения трансформатора под напряжение.

Обычно ток однофазного короткого замыкания недостаточен для действия токовой защиты со ступенчатой характеристикой выдержки времени. В этом случаев применяется специальная токовая защита нулевой последовательности.
При незначительных расстояниях между трансформатором и распределительным щитом 0,4 кВ (до 30 м) и тщательном выполнении проводки между ними, возможность повреждений невелика и защиту допускается не применять.
Список использованных источников

1. Бельгольский Б.П., Бень Т.Г. Экономика, организация и планирование производства на предприятиях черной металлургии. – М.: Металлургия, 1982. – 416 с.

2. Кудрин Б.И. Электроснабжение промышленных предприятий: учебник для вузов / Б. И. Кудрин. – М.: Интермет Инжиниринг, 2007. – 672 с.

3. Киреева Э. А. Электроснабжение цехов промышленных предприятий. – М.: Энергопрогресс, 2003. – 120 с.

4. Конюхова Е. А. Электроснабжение объектов – М.: Академия, 2004.– 320 с.

5. Неклепаев Б. Н., Крючков И. П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. – М.: Энергоатомиздат, 1989. – 469 с.

6. Рожкова Л.Д., Козулин Л.Д. Электрооборудование станций и подстанций. – М.: Издательский дом МЭИ, 2005. – 573 с.

7. Федоров А. А., Старкова Л. Е. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по электроснабжению промышленных предприятий. – М.: Энергоатомиздат, 1987. – 368 с.

8. Межотраслевые правила по охране труда при эксплуатации электроустановок: утв. Минэнерго РФ 27.12.2000, Минтруда РФ 05.01.2001. – М.: Издательство НЦ ЭНАС, 2003. – 178 с.

9. Правила устройства электроустановок. 7-е издание: утв. Минэнерго России 08.07.2002. – М.: КНОРУС, 2011. – 1530 с.

10. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации. Министерство энергетики РФ. – М.: Энергосервис, 2003. – 368 с.

11. РТМ 36.18.32.4-92. Указания по расчету электрических нагрузок: Введ.1993–01–01. – М.: ВНИПИ Тяжпромэлектропроект, 1992. – 9 с.

КП.13.02.07.13.00.00.ПЗ



Лист

Изм Лист № докум. Подпись Дата