Висбрекинг гудрона отчет. Отчет по практике Толстов М.Ю 4181-44. 1 Общая характеристика производствА

• Название: 1 Общая характеристика производствА
• Анкор: Висбрекинг гудрона отчет
• Дата: 26.12.2022
• Размер: 2.4 Mb.
• Имя файла: Отчет по практике Толстов М.Ю 4181-44.doc
• Тип: Документы; #864426
• страница: 3 из 17

Описание технологической схемы установки

В колонне фракционирования происходит разделение продуктов реакции на газ, нафту, газойль висбрекинга и крекинг-остаток.

Колонна фракционирования состоит из зоны испарения, отпарной секции, промывочной секции, секции циркуляционного орошения, секции вывода газойля и верхней фракционирующей секции.

Параметры работы колонны фракционирования DА-801 следующие:

• температура верха, ºC - не более 166;

• давление верха, МПа (кгс/см²) - не более 0,11 (1,1);

• 
  температура в зоне испарения, ºС - не более 426;
  
• 
  давление в зоне испарения, МПа (кгс/см²) - не более 0,13 (1,3);
  
• 
  температура куба, ºС - не более 350;
  
• 
  давление в кубе, МПа (кгс/см²)-не более 0,135 (1,35).
  

Колонна имеет 38 тарелок; тип - трапециевидно-клапанные.

Продукты из реакционной камеры DС-801 с температурой 420-430 С через регулирующий клапан давления поз. PV-020 поступают в зону испарения колонны фракционирования DА-801. Давление в реакционной камере не более 0,97 МПа (9,7 кгс/см²) поддерживается регулирующим клапаном поз. PV-020.

Зона испарения представляет собой практически свободное пространство для разделения жидкости за счет силы тяжести. Объем зоны достаточно велик, чтобы вместить пену, которая обычно образуется при аналогичных режимах, что исключает попадание пены на вышележащие тарелки. Жидкая фаза из зоны испарения вместе с жидкой фазой из промывочной зоны подвергается закалке на верхней отбойной тарелке отпарной секции до температуры не более 355 ºС по прибору поз. TCAH-020. Закалочным продуктом служит рециркулирующий крекинг-остаток, охлажденный в теплообменниках узла нагрева сырья (квенч). Отбор квенча производится после трубного пространства теплообменника Т-80/5 и (или) Т-80/3 c температурой 250-255 ºС по прибору поз. TIR-833.

Расход квенча для закалки на тарелку № 12 регулируется регулирующим клапаном поз. FV-015 в зависимости от температуры по прибору поз. TICAH-020.

С целью повышения температуры вспышки крекинг-остатка и получения дополнительного количества промывочной жидкости, направляемой в промывочную секцию колонны DА-801, осуществляется подача пара среднего давления 1,2 МПа (12 кгc/см²) c температурой 225-240 ºС на отпарку в кубовую часть колонны фракционирования.

Расход пара на отпарку поддерживается регулирующим клапаном поз. FV‑017. Жидкую фазу из отпарной секции колонны фракционирования подвергают дальнейшему охлаждению до температуры 350 ºС впрыском второго закалочного продукта на тарелку № 2 регулирующим клапаном поз. FV-016. Регулирование расхода осуществляется в зависимости от уставки регулятора температуры крекинг – остатка перед фильтром FD-802 (прибор поз. TCAHL-002). В качестве второго закалочного продукта также используется квенч после трубного пространства теплообменника Т-80/5 и (или) Т-80/3. Эта закалка производится для предотвращения дальнейшего крекирования, так как при вторичном крекинге содержание H₂S в крекинг-остатке может возрасти до неприемлемого уровня. Кроме того, это может привести к кавитации насосов крекинг-остатка и быстрому закоксовыванию кубовой части колонны фракционирования и последующих трубопроводов. При вышеуказанной схеме двойной закалки увеличивается отбор газойля висбрекинга.

В кубе колонны фракционирования на выходном штуцере предусмотрен коксоуловитель для улавливания отколовшихся кусков кокса. Горячий крекинг-остаток поступает на всас насосов GA-803A/S через фильтры FD-801A/S, где происходит улавливание частиц кокса размером более 6 мм. Затем крекинг-остаток откачивают для охлаждения в теплообменниках и воздушных холодильниках узла нагрева сырья. Перед выводом за границу установки крекинг-остаток подвергается фильтрации в фильтре FD-802 для отделения частиц кокса размером более 4 мм. При минимальном уровне в DA-801 по приборам поз. LSHL-006 «И» LCAHL-008A (21,4 %) произойдет останов насоса GA-803 A/S. При максимальном уровне в DA-801 по приборам поз. LSHL-006 (92,8 %) произойдет закрытие отсекателя поз. UZV-006-1 прекращение пара среднего давления в DA-801.

После охлаждения крекинг-остаток смешивается с газойлем висбрекинга в трубопроводе на узле нагрева сырья, охлаждается и поступает на станцию смешения котельного топлива. После чего котельное топливо выводится в мазутное хозяйство цеха № 07 НПЗ, откуда направляется потребителю .

Промывная секция колонны фракционирования выполняет две функции. Первые пять тарелок над зоной испарения являются отбойными тарелками. Эти тарелки обладают низкими фракционирующими характеристиками. Они предназначены лишь для удаления занесенной из зоны испарения остаточной жидкости. Отделение газойля висбрекинга от крекинг-остатка осуществляется в основном на трех клапанных тарелках в верхней секции зоны промывки. Закоксовывание промывочных клапанных тарелок в процессе работы в некоторых случаях может быть очень значительным.

Чтобы исключить закоксовывание промывочных тарелок, необходима достаточная подача промывочного продукта насосом GA-804A/S с «глухой» тарелки № 21 колонны фракционирования DA-801 на тарелку № 20 через регулирующий клапан поз. LV-009. Уровень на тарелке № 21 контролируется по прибору поз. LCAHL-009.

Образование кокса происходит, в основном, за счет крекинг-остатка. В процессе работы всегда неизбежен проскок некоторого количества крекинг-остатка на тарелки над зоной испарения. Из этого следует, что количество промывочного продукта является основным фактором эффективности работы этих тарелок. Уровень на 21-ой «глухой» тарелке колонны DA-801 регулируется путем подачи горячего орошения (промывочного продукта) от насоса GA-804A/S на 20-ую тарелку колонны DA-801 клапаном поз. LV-009 по прибору поз LCAHL-009. Контроль за расходом горячего орошения осуществляется по прибору поз. FAL-018.

Тепло из колонны фракционирования DA-801 отводится системой циркуляционного орошения. Циркуляционное орошение забирается насосами GA-804A/S c 21-й «глухой» тарелки с температурой 290-310 ºС по прибору поз. ТIR-069 и подается в генератор пара промежуточного давления ЕА-803, в котором за счет тепла циркуляционного орошения вырабатывается пар промежуточного давления 2,12 МПа (21,2 кгc/см²) и температурой 210-220 ºС.

Общее количество циркуляционного орошения поддерживается регулирующим клапаном поз. FV-035В по прибору поз. FCAL-035. Клапан-регулятор FV-035В установлен на линии циркуляционного орошения после генератора пара промежуточного давления ЕА-803.

Температура циркуляционного орошения, подаваемого на 24-ую тарелку колонны DA-801, поддерживается на уровне 225-240 ºС клапаном FV-035А по прибору поз. ТС-067. Клапан-регулятор FV-035В установлен на байпасе парогенератора ЕА-803 на линии циркуляционного орошения.

Вышеуказанная схема регулирования уровня на 21-ой глухой тарелке и расхода циркуляционного орошения на 24-ю тарелку через ЕА-803 позволяют уменьшить колебания расхода промывочной жидкости в колонну фракционирования и обеспечивает ее стабильную работу.

В шлемовую трубу колонны фракционирования предусмотрена подача природного газа по пусковой линии в период пуска и остановки установки.

Для проведения операций по пуску, остановке колонны DА-801, а также в аварийных ситуациях предусмотрен сброс газа на факел с верха колонны через пневматический отсекатель поз. UZV-006-3.

Газойль висбрекинга из колонны фракционирования DА-801 выводится с 25-ой «глухой» тарелки и поступает в верхнюю часть отпарной колонны DА-802 на 8-ю тарелку.

Параметры работы колонны отпарки газойля висбрекинга DА-802 следующие:

• 
  температура верха, ºС-не более 233;
  
• 
  давление верха, МПа (кгс/см²) - не более 0,11 (1,1);
  
• 
  температура куба, ºС - не более 220;
  
• 
  давление в кубе, МПа (кгс/см²) - не более 0,135 (1,35);
  

Колонна имеет 8 тарелок; тип - трапециевидно-клапанные.

В этой колонне за счет отпарки водяным паром среднего давления происходит повышение температуры вспышки газойля.

Подача пара давлением 1,2 МПа (12 кгс/см²) и температурой 225-240 ºС в нижнюю часть DА-802 осуществляется через отсекатель поз. UZV-009-1 регулирующим клапаном поз. FV-020. Пары, выводимые сверху колонны, возвращаются под 26-ю тарелку колонны фракционирования DА-801.

Кубовый продукт отпарной колонны DА-802 (газойль висбрекинга) по постоянству расхода (прибор поз. FCAL-019) с коррекцией по уровню (прибор поз. LCAHL-011) через регулирующий клапан поз. FV-019, отсекатель поз. UZV-008-2 откачивается насосом GA-805A/S с установки на узел нагрева сырья. На узле нагрева сырья газойль висбрекинга смешивается с крекинг-остатком в трубопроводе, охлаждается и поступает на станцию смешения котельного топлива. С нагнетания насосов GA-805A/S предусмотрена линия подачи газойля висбрекинга в линию откачки нафты висбрекинга с установки.

На всасывающем трубопроводе насосов GA-805A/S установлен отсекатель поз. UZV-008-1 для отключения насосов в аварийных ситуациях.
С верха колонны фракционирования DА-801 при температуре до 156 ºС по прибору поз. TAH-021 выводятся кислый углеводородный газ, водяной пар и нафта. Система вывода верхнего продукта состоит из двухступенчатой системы конденсации с циркуляцией кислой воды. Такая система позволяет избежать проблем, связанных с конденсацией водяного пара в конденсаторе воздушного охлаждения EC-801 и сопутствующей коррозией верхней части колонны фракционирования.
На первой ступени пары, выводимые сверху колонны фракционирования, подвергаются частичной конденсации в конденсаторе воздушного охлаждения ЕС-801 и с температурой не более 101 ºС по прибору поз. ТAHL-024 поступают в емкость орошения FA-803 для разделения на паровую и газовую фазы, жидкие углеводороды и воду.
Уровень в емкости орошения FA-803 регулируется для обеспечения подачи орошения в колонну фракционирования. Регулятор уровня (прибор поз. LCAHL-013) корректирует расход паров на выходе из FA-803 по прибору поз. FCAH-022, который в свою очередь корректирует нагрузку конденсатора орошения ЕС-801 путем изменения скорости вращения вентилятора.

Для предотвращения сильной местной коррозии от воздействия сильных кислот предусмотрена:

- циркуляция кислой воды с подачей ее на вход каждого пучка конденсатора ЕС-801 насосом GA-808A/S из емкости FA-804 через регулирующий клапан расхода поз. FV-026;

- циркуляция кислой воды с подачей ее на вход каждого пучка конденсатора ЕС-802A/B насосом GA-807A/S из емкости FA-803 через регулирующий клапан уровня в FA-803 поз. LV-015.

Жидкие углеводороды из емкости орошения FA-803 насосом GA-806A/S через регулирующий клапан поз. FV-021 возвращаются в колонну фракционирования в качестве верхнего орошения на тарелку № 38. Регулирование расхода верхнего орошения производится регулятором расхода (прибор поз. FCAL-021) с коррекцией по температуре на 36-ой тарелке колонны фракционирования. В емкость орошения FA-803 предусмотрена линия подачи пусковой нафты (прямогонный бензин с ЭЛОУ-АВТ-7) для проведения пусковых операций на узле фракционирования.

Пары из FA-803 направляются на вторую ступень конденсации, где смешиваются с циркулирующей кислой водой и поступают на конденсацию в аппарат воздушного охлаждения ЕС-802А/В. Охлажденная углеводородная смесь с температурой не выше 45 ºС по прибору поз. TAHL-027 смесь направляется в емкость FA-804, где происходит разделение балансового количества паров, нафты и кислой воды. С целью контроля за скоростью коррозии на линии Р-8037 (трубопровод от FA-803 до ЕС-802А/В) установлен купонодержатель.

В целях увеличения отбора нафты пары из емкости FA-804 направляются в компрессор кислого газа GB-801A/S через сепаратор первой ступени FA-805 и затем на повторный контакт с нестабильной нафтой. Жидкая фаза из нижней части газосепаратора FA-805 выводится в емкость-сепаратор FA-804 (отсек кислой воды).
После сепаратора первой ступени кислый газ с давлением 0,04-0,06 МПа (0,4-0,6 кгс/см²) по прибору поз. PCAHL-047 с температурой 37- 45 ºС по прибору поз. TAHL-027 поступает на всас первой ступени компрессора GB-801A/S. На трубопроводе всаса первой ступени компрессора кислого газа установлены отсекатели поз. UZV-014-1, поз. UZV-014-3 соответственно для GB-801A и GB-801S. Для исключения скопления влаги в трубопроводе всаса компрессоров предусмотрена линия сдувок в заглубленную дренажную емкость FA-831. Предусмотрена подача азота в линию всаса и в линии сдувок компрессоров кислого газа GB-801A/S.
С нагнетания первой ступени газ поступает для охлаждения в промежуточный холодильник с водяным охлаждением EA-821, где охлаждается до температуры 35 - 45 ºС по прибору поз. ТCAHL-031, проходит сепаратор на всасывающем трубопроводе второй ступени FA-806 и с давлением до 0,36 МПа (3,6 кгс/см²) поступает на всас второй ступени компрессора GB-801A/S. Регулирование температуры всаса второй ступени компрессора производится регулирующим клапаном поз. TV-454 на линии выхода оборотной воды в EA-821.

Жидкая фаза из нижней части газосепаратора FA-806 через регулирующий клапан поз. LCV-023 выводится в емкость FA-804.

С нагнетания второй ступени газ поступает для охлаждения и конденсации в конденсатор повторного контактирования EC-804A/B, где охлаждается до температуры не более 42 ºС по прибору поз. TAHL-046. На трубопроводе нагнетания второй ступени компрессора кислого газа установлены отсекатели поз. UZV-014-2, поз. UZV-014-4 соответственно для GB-801A и GB-801S.

С нагнетания второй ступени компрессора предусмотрен сброс газа на факельную установку при аварийных остановках через отсекатели поз. UZV-014-5, поз. UZV-014-6 соответственно для GB-801A и GB-801S.

Нестабильная нафта, кислая вода поступают в емкость повторного контактирования FA-809. Неочищенный углеводородный газ из емкости FA-809 с давлением не более 1,07 МПа (10,7 кгс/см²) по прибору поз. PCAH-062 через регулирующий клапан поз. PV-062A направляется в каплеотбойник кислого газа FA-811. Производительность компрессора по кислому газу составляет 4708 нм³/ч.

Кислая вода по уровню раздела фаз возвращается в емкость-сепаратор FA-804 через регулирующий клапан поз. LV-026. Давление в колонне фракционирования DА-801 и в системе вывода верхнего продукта поддерживается регулирующими клапанами давления поз. PV-047А, поз. PV-047B на емкости-сепараторе FA-804.

Нестабильная нафта насосом GA-811A/S по уровню в емкости-сепараторе FA-804 откачивается на смешение с компримированными парами через регулирующий клапан поз. LV-020 и далее направляется в воздушный конденсатор повторного контактирования ЕС-804A/B. С нагнетания насосов GA-811A/S предусмотрена линия подачи нестабильной нафты из FA-804 в линию нагнетания насоса GA-814 и далее в резервуары цеха № 08 НПЗ.

Кислая вода из емкости FA-804 забирается насосом GA-808A/S и через регулирующий клапан поз. FV-026 подается с постоянным расходом на вход конденсатора воздушного охлаждения ЕС-801. Балансовое количество кислой воды с коррекцией по уровню (прибор поз. LCAHL-018) через регулирующий клапан поз. FV-025 откачивается по линии парового конденсата в Е-20 цеха № 01 НПЗ или по линии промливневых стоков на очистные сооружения цеха № 09 НПЗ.

Нестабильная нафта из емкости повторного контактирования FA-809 под давлением до 1,07 МПа (10,7 кгс/см²) с температурой не более 42 ºС направляется в теплообменник ЕА-804A/B. Подача нестабильной нафты осуществляется через регулирующий клапан поз. FV-028 изменением расхода по прибору поз. FCAL-028 c коррекцией по уровню в FA-809. В теплообменнике ЕА-804А/В нестабильная нафта охлаждает нафту висбрекинга куба колонны стабилизации DA-803 и нагревается при этом до 115 ºС.

Параметры работы колонны стабилизации DА-803 следующие:

• 
  температура верха, ºС - не более 66;
  
• 
  давление верха, МПа (кгс/см²) - не более 0,9 (9,0);
  
• 
  температура куба, ºС - не более 170;
  
• 
  давление в кубе, МПа (кгс/см²) - не более 1,05 (10,5).
  

Колонна стабилизации нафты DА-803 загружается неупорядоченной насадкой нортон IMTP.

В колонне стабилизации нафты происходит отделение легких компонентов из нафты за счет повторного испарения.

Пары, выводимые сверху DА-803, частично конденсируются в водяном конденсаторе ЕА-807 и с температурой 35-60 ºС по прибору поз. TCAHL-060 направляются в емкость FA-810.

Температура верхнего орошения колонны стабилизации регулируется расходом охлаждающей воды через конденсатор ЕА-807 регулирующим клапаном поз. TV-060, установленным на трубопроводе выхода обратной оборотной воды. Несконденсировавшиеся в ЕА-807 углеводородные газы по давлению в системе стабилизатора DА-803 вместе с газами из FA-809 направляются в каплеотбойник кислого газа FA-811. Подача кислого газа из FA-810 осуществляется регулирующим клапаном поз. PV-073A.

Жидкая фаза (нафта) из нижней части каплеотбойника кислого газа FA-811 периодически выводится в FA-804 через ручную запорную арматуру.

Жидкие углеводороды из FA-810 забираются насосом GA-813A/S и возвращаются с коррекцией по уровню в FA-810 (прибор поз. LCAHL-030) в качестве орошения DА-803. Подача верхнего орошения стабилизатора производится регулирующим клапаном поз. FV-031.

Нафта висбрекинга из куба колонны DА-803 забирается насосом GA-815A/S и с температурой до 170 ºС подается на охлаждение в теплообменник ЕА-804А/В. На теплообменниках ЕА-804А/В по трубной и межтрубной части предусмотрены байпасы. После ЕА-804А/В нафта висбрекинга с температурой 70-76 ºС поступает в воздушный холодильник ЕС-806, водяной доохладитель ЕА-808 и с температурой не более 50 ºС с коррекцией по уровню в DA-803 (прибор поз. LCAHL-027) через регулирующий клапан поз. FV-029 выдается в ООО «Квинта-Петролеум», в цех № 03 НПЗ производства КГСД на фильтр FD-301 секции 300, на приём насосов GA-201A/В секции 200 или в линию опорожнения емкости FA-266 секции 200 и далее в резервуары цеха № 08 НПЗ. Также имеется возможность вывода нафты висбрекинга по линии некондиционной нафты через ПВГ цеха № 07 НПЗ в линию вакуумного газойля - сырья установки каталитического крекинга цеха № 01 ЗБ.

Для проведения пусковых операций между линиями нестабильной нафты на входе в ЕА-804А/В и выдачей нафты висбрекинга после регулирующего клапана поз. FV-029 выполнена перемычка dy-80 (пусковая линия). Тепло в колонну стабилизации DА-803 подводится через рибойлер ЕА-805, обогреваемый водяным паром промежуточного давления. Пар давлением 2,12 МПа (21,2 кгс/см²) и температурой 210-220 ºС подается с коррекцией по соотношению к расходу нестабильной нафты, поступающей в колонну стабилизации DА-803. Подача пара промежуточного давления в рибойлер ЕА-805 осуществляется регулирующим клапаном поз. FV-030.

В емкость орошения стабилизатора FA-810 для проведения пусковых операций предусмотрена подача природного газа, нафты по пусковым линиям. Подача вышеуказанных компонентов производится через ручную запорную арматуру.

В колонне стабилизации наиболее критическими показателями качества сырья являются давление паров и температура начала кипения нафты висбрекинга.
Аминовая очистка кислых углеводородных газов в абсорбере и

регенерация насыщенного раствора метилдиэтаноламина (МДЭА) в десорбере
Кислые углеводородные газы очищают от H₂S (и СО₂) в абсорбере аминовой очистки DА-804. В качестве абсорбента используется 50 %-ный водный раствор метилдиэтаноламина (МДЭА).

Параметры работы абсорбера аминовой очистки DА-804 следующие:

• 
  температура верха, ºС - не более 43;
  
• 
  давление верха, МПа (кгc/см²) - не более 0,74 (7,4);
  
• 
  температура куба, ºС - не более 62;
  
• 
  давление в кубе, МПа (кгc/см²) - не более 0,76 (7,6).
  

Абсорбер имеет 22 тарелки; тип - трапециевидно-клапанные.

Кислые газы из каплеотбойника FA-811 с температурой до 40 ºС и давлением до 0,86 МПа (8,6 кгc/см²) поступают в нижнюю часть абсорбера аминовой очистки DА-804. В верхнюю часть (тарелка № 22) поступает тощий раствор амина с температурой до 42 ºС по прибору поз. TICAH-065 после водяного холодильника ЕА-810. Расход тощего аминового раствора контролируется прибором поз. FCAL-034 и регулируется клапаном поз. FV-034.

Температура тощего аминового раствора после водяного холодильника ЕА‑810 поддерживается регулирующим клапаном поз. TV-065 на линии выхода оборотной воды; регулятор температуры (прибор поз. TCAH-065) работает с коррекцией по температуре кислого газа на входе в абсорбер. Кислый газ движется в абсорбере противотоком движению тощего аминового раствора, таким образом происходит процесс очистки кислого газа от H₂S (и СО₂) на тарелках. Понижение температуры в абсорбере и повышение давления способствуют качественным показателям процесса аминовой абсорбции. Для исключения конденсации углеводородов в аминовом абсорбере, температура тощего аминового раствора, подаваемого в абсорбер, должна быть всегда, по меньшей мере, на 3 С выше температуры кислого газа, поступающего в абсорбер.

Для охлаждения раствора МДЭА в летний период технологической схемой предусмотрена возможность использования теплообменника ЕА-815А. С этой целью теплообменник ЕА-815А отсекается от трубопроводов пара и антифриза. В трубное пространство аппарата по линии антифриза подается оборотная вода, а в межтрубное пространство по линии водяного пара - регенерированный МДЭА.

Очищенный углеводородный газ выводится через каплеотбойник в верхней части абсорбера DА-804 и частично используется на собственные нужды в качестве топлива в горелках печи ВА-801, проходя при этом сепаратор топливного газа FA-817.

Балансовое количество очищенного углеводородного газа направляется в топливную сеть завода (или ЭЛОУ-АВТ-7) через регулирующий клапан давления в верхней части абсорбера (поз. PV-077), расходомер поз. FI-033-1А/В.

Насыщенный аминовый раствор по уровню в абсорбере (прибор поз. LCAHL-033) через регулирующий клапан поз. LV-033 выводится в емкость раствора МДЭА FA-835. Емкость МДЭА оснащена маслоуловителем, обеспечивающим отвод слоя углеводородов, который может образовываться на поверхности насыщенного раствора МДЭА. Эти углеводороды отводятся в дренажную емкость светлых нефтепродуктов FA-831 через коническую воронку в верхней части емкости FA-835.

В результате дросселирования давления насыщенного раствора амина в емкости FA-835 происходит частичное выделение растворенных в растворе МДЭА следующих газов: сероводорода; в небольших количествах - метана, этана, этилена, пропана, пропилена.

Газы по постоянству давления в FA-835 постоянно выводятся на факельную установку для сжигания через сепаратор FA-815. Сброс газов производится через регулирующий клапан поз. PV-205-2.

Для поддержания рабочего давления в FA-835 до 0,165 МПа (1,65 кгс/см²) по прибору поз. PCAH-205 предусмотрена подача очищенного углеводородного газа через регулирующий клапан поз. PV-205-1.

Насыщенный раствор амина из емкости FA-835 подается насосом GA-826A/S в теплообменники ЕА-809А/В/С. В теплообменниках насыщенный раствор подогревается до 109 ºС по прибору поз. TIR-165 за счет тепла регенерированного раствора МДЭА и поступает через регулирующий клапан расхода поз. FV-110 на 3-ю тарелку сверху десорбера DА-805 (порядковый номер тарелок для десорбера сверху вниз). Регулирующий клапан поз. FV-110 поддерживает постоянство подачи расхода насыщенного раствора амина с коррекцией по уровню в емкости FA-835.

Регенерированный раствор в теплообменниках ЕА-809 А/В/С охлаждается до температуры 82 ºС по прибору поз. TIR-170.

Узел регенерации аминового раствора предназначен для регенерации насыщенного раствора амина до остаточного содержания H₂S в регенерированном растворе МДЭА равном 0,1 %, или примерно 1 г/л. Для достижения указанной глубины регенерации используется тарельчатый десорбер DA-805.

Параметры работы колонны DA-805 следующие:

• 
  температура верха, ºС - не более 112;
  
• 
  давление верха, МПа (кгc/см²) - не более 0,14 (1,4);
  
• 
  температура куба, ºС - не более 129;
  
• 
  давление в кубе, МПа (кгc/см²) - не более 0,16 (1,6);
  
• 
  флегмовое число - не менее 2,5.
  

Десорбер имеет 23 тарелки; тип – клапанные, круглые.

Насыщенный раствор МДЭА подается в регенератор в виде жидкости с небольшим объемом паровой фазы. Жидкость стекает вниз по колонне и контактирует на тарелках с горячей газовой фазой, генерируемой рибойлером ЕА-811 аминового десорбера DА-805.

Повышение температуры в десорбере и понижение давления способствуют качественным показателям процесса регенерации аминового раствора.

Тепло, необходимое для регенерации насыщенного раствора, подводится подачей пара низкого давления 0,5 МПа (5 кгc/см²) с температурой 160-175 ºС в испаритель десорбера ЕА‑811. Подача пара низкого давления осуществляется после пароохладителя ЕЕ‑803 через регулирующий клапан поз. FV-111 с коррекцией по температуре (прибор поз. ТCAHL‑177) выхода кислой парогазовой смеси с верха десорбера. Выбор подачи пара низких параметров обусловлен тем, чтобы исключить вероятность термического разложения аминового раствора.

Кислый углеводородный газ с верха десорбера DА-805 поступает в воздушный конденсатор-холодильник ЕС-808, водяной холодильник ЕА-812 и с температурой до 48 ºС поступает в емкость флегмы FA-818. В емкости FA-818 происходит сепарация жидкой и газовой фазы. При достижении максимального давления в DА-805 по прибору поз. PSAH-196 (0,2 МПа) произойдет полное закрытие клапана поз. FV-110 и закрытие отсекателя поз. UZV-031.

Газовая фаза, главным образом сероводород и водяной пар, по давлению в системе (прибор поз. PCAH-194) подается через регулирующий клапан поз. PV-194-1 за границу установки висбрекинга на секцию 600 цеха № 05 НПЗ (установка получения серы). На линии выдачи кислого углеводородного газа в производство серы установлен пневматический отсекатель поз. UZV-030.

В аварийных ситуациях, при пусках и остановках кислый углеводородный газ сбрасывается регулирующим клапаном поз. PV-194-2 по давлению в FA-818 через факельный сепаратор FA-815 на факельную установку; температура и давление кислого газа, поступающего на производство серы, соответственно составляют до 48 ºС, не более 0,1 МПа (1,0 кгc/см²).

Флегма из емкости FA-818 забирается насосом GA-818A/S и через регулирующий клапан поз. FV-112 подается в десорбер DA-805. Расход флегмы контролируется по прибору поз. FC-112. Регулятор расхода флегмы (прибор поз. FIC-112) имеет коррекцию от уровня в FA-818, (прибор поз. LCAHL-120). Назначение подачи флегмы-конденсация паров МДЭА и уменьшения степени уноса абсорбента.

Регенерированный раствор амина после теплообменников ЕА-809А/В/С поступает на всас насосов GA-827A/S, которыми подается на охлаждение в воздушный холодильник регенерированного раствора МДЭА ЕС-807, где охлаждается до температуры не более 50 ºС.

Далее регенерированный раствор прокачивается через патронный фильтр FD-803, который служит для грубой очистки от механических примесей (продуктов коррозии). Затем 90 % раствора поступает в емкость FA-819 через регулирующий клапан поз. FV-106, который обеспечивает постоянство расхода регенерированного раствора в FA-819 с коррекцией по уровню в кубе DА-805 (прибор поз. LCAL-117), а 10 % раствора прокачивается через угольный фильтр FD-804.

Постоянство подачи расхода регенерированного раствора на угольный фильтр обеспечивается регулирующим клапаном поз. FV-105. Угольный фильтр FD-804 служит для удаления поверхностно-активных веществ (ПАВ), образовавшихся в ходе побочных реакций.

Далее регенерированный раствор поступает в FA-819 через патронный фильтр FD-806. Концевой патронный фильтр FD-806 предназначен для удержания частиц угля, унесенных из предыдущего фильтра.