Главная страница
Навигация по странице:

  • 2.4.1 Определяем минимальную расчетную толщину стенки в каждом поясе для условий эксплуатации

  • 2.4.2 Определяем минимальную расчетную толщину стенки в каждом поясе для условий гидравлических испытаний

  • 2.4.3 Проверочный расчет на прочность для каждого пояса резервуара проводится по формуле

  • Расчёт РВС. Заказ РВС. 2. 4 Расчет стенки резервуара


    Скачать 211 Kb.
    Название2. 4 Расчет стенки резервуара
    АнкорРасчёт РВС
    Дата13.05.2022
    Размер211 Kb.
    Формат файлаdoc
    Имя файлаЗаказ РВС.doc
    ТипДокументы
    #527534

    2.4 Расчет стенки резервуара
    Исходные данные для расчета представлены в таблице 6.

    Таблица 6 – Исходные данные

    Показатель

    Характеристика

    Объем резервуара

    10000 м3

    Внутренний диаметр резервуара

    34,2 м

    Высота стенки резервуара

    12 м

    Максимальная высота налива нефти

    10,56 м

    Температура хранения нефти

    313 К

    Плотность нефти при 20 ºС

    885 кг/ м3

    Припуск на коррозию

    2 мм

    Допуск на прокат

    ±0,6 мм

    Плотность стали

    7,85 т / м3

    Расчетное сопротивление стали

    325 МПа

    Снеговая нагрузка

    3,2 кПа

    Ветровая нагрузка

    0,48 кПа

    Модуль упругости стали

    2×105 МПа


    Расчетные значения толщин листов стенки определяются исходя из проектного уровня налива продукта или воды при гидроиспытаниях. Номинальные толщины листов стенки резервуара назначаются с учетом минусов допуска на прокат и припуска на коррозию.

    Номинальные толщины стенок резервуара определяются в три этапа:

    – предварительный выбор толщин поясов;

    – корректировка толщин при проверочном расчете на прочность;

    – корректировка толщин при проведении расчета на устойчивость.

    2.4.1 Определяем минимальную расчетную толщину стенки в каждом поясе для условий эксплуатации:
    , (2)

    где g– ускорение свободного падения, м/с2;

    ρн – плотность нефти, при 40 °Сρн = 871 кг/м3;

    Н – высота налива нефти, м;

    zрасстояние от дна до нижней кромки корпуса, м;

    rрадиус стенки резервуара, м;

    Ryрасчетное сопротивление материала, МПа;

    γcкоэффициент условий работы, равный 0,7 для нижнего пояса, равный 0,8 для всех остальных поясов;

    n1иn2– коэффициенты перегрузки, n1 = 1,1 [4] и n2 = 1,2 [4];

    pп – давление понтона через продукт на боковую поверхность резервуара, Па (понтон отсутствует, то pп=0

    Находим минимальную расчетную толщину стенки первого пояса для условий эксплуатации:

    м.
    Толщины стенок остальных поясов считаются аналогично, результаты занесены в таблицу 7.

    Таблица 7 – Таблица 7 – Значения толщин стенок по поясам

    Номер пояса

    1

    2

    3

    4

    5

    6

    7

    8

    Толщина, м

    0,0074

    0,0055

    0,0046

    0,0037

    0,0028

    0,0019

    0,0009

    0,000037

    Принятое значение, м

    0,009

    0,008

    0,008

    0,008

    0,008

    0,008

    0,008

    0,008

    2.4.2 Определяем минимальную расчетную толщину стенки в каждом поясе для условий гидравлических испытаний:

    , (4)

    где ρв – плотность воды, используемой при гидроиспытаниях, кг/м3;

    Нg– высота налива воды при гидроипытаниях, м;

    γcкоэффициент условий работы при гидроипытаниях, для всех поясовγc=0,9;

    Находим минимальную расчетную толщину стенки первого пояса для условий гидравлических испытаний:

    м.
    Толщины стенок остальных поясов считаются аналогично, результаты занесены в таблицу 8.

    Таблица 8 – Значения толщин стенок по поясам

    Номер пояса

    1

    2

    3

    4

    5

    6

    7

    8

    Толщина, м

    0,0066

    0,0057

    0,0047

    0,0038

    0,0028

    0,0019

    0,0009

    0,0000378

    Принятое значение, м

    0,009

    0,008

    0,008

    0,008

    0,008

    0,008

    0,008

    0,008


    Номинальная толщина tкаждого пояса стенки выбирается из сортаментного ряда таким образом, чтобы разность t и минусового допуска на прокат Δ была не меньше максимума из трех величин:
    t-∆ ≥ max{tc+c; tg; tk}, (5)
    где с – припуск на коррозию, м;

    tkминимальная конструктивно необходимая толщина, tk=10 мм [3];

    ∆ – допуск на прокат, м.

    Проверочный расчет на прочность и расчет на устойчивость проводится для расчетной толщиныtр поясов, которая определяется как разность номинальной толщины t, минусового допуска на прокат и припуска на коррозию:
    , (6)
    Находим расчетную толщину стенка для первого пояса:
    м.
    Значения расчетных толщин стенок по поясам приведены в таблице 9.

    Таблица 9 – Знач Таблица 9 – Значения расчетных толщин стенок по поясам

    номер пояса

    1

    2

    3

    4

    5

    6

    7

    толщина, м

    0,0064

    0,0054

    0,0054

    0,0054

    0,0054

    0,0054

    0,0054

    принятое значение, м

    0,009

    0,008

    0,008

    0,008

    0,008

    0,008

    0,008

    2.4.3 Проверочный расчет на прочность для каждого пояса резервуара проводится по формуле:
    , (7)
    или по формуле:
    , (8)
    где σ1 – меридиональное напряжение, МПа;

    σ2 кольцевое напряжение, МПа;

    γcкоэффициент условий работы, равный 0,7 для нижнего пояса, равный

    0,8 для всех остальных поясов;

    γпкоэффициент надежности по назначению, γп =1,1 [4].

    Определяем расчетное сопротивление для всех поясов:

    Для первого пояса:
    МПа.
    Для последующих поясов:
    МПа.
    Определяем кольцевые напряжения для нижней точки каждого пояса:
    . (9)
    Находим кольцевое напряжение для первого пояса:
    МПа.
    Значения кольцевых напряжений для остальных поясов приведены в

    таблице 11.

    Таблица 11 Значения кольцевых напряжений

    номер пояса

    кольцевое напряжение σ2, МПа

    расчетное сопротивление, МПа

    1

    264,9

    206,81

    2

    269,4

    236,37

    3

    224,8

    236,37

    4

    180,2

    236,37

    5

    135,6

    236,37

    6

    91,0

    236,37

    7

    46,4

    236,37

    8

    1,8

    236,37

    Для первых двух поясов условие прочности не выполняется, следовательно необходимо увеличить толщину стенки в этих поясах.

    По сортаменту следующий после 9 мм выбираем 11 мм – для первого пояса и 9 мм – для второго.

    Тогда кольцевые напряжения для первого пояса

    МПа.

    Таблица 12 Скорректированные значения кольцевых напряжений

    номер пояса

    кольцевое напряжение σ2, МПа

    расчетное сопротивление, МПа

    1

    201,8

    206,81

    2

    227,3

    236,37

    3

    224,8

    236,37

    4

    180,2

    236,37

    5

    135,6

    236,37

    6

    91,0

    236,37

    7

    46,4

    236,37

    8

    1,8

    236,37



    Определяем меридиональное напряжение с учетом коэффициентов надежности по нагрузке и коэффициентов для основного сочетания нагрузок:
    , (10)
    где Gm – масса стенки резервуара, кг;

    Go – масса крыши резервуара, кг;

    s нормативное значение снеговой нагрузки, Па;

    Находим меридиональное напряжение для первого пояса:
    МПа.
    Значения меридиональных напряжений для остальных поясов приведены в таблице 13.

    Таблица 13 Значения напряжений для проверки прочности

    Номер пояса

    меридиональное напряжение σ1, МПа

    , МПа

    расчетное сопротивление, МПа

    1

    4,29

    199,73

    206,81

    2

    5,63

    224,53

    236,37

    3

    6,68

    221,52

    236,37

    4

    6,68

    176,94

    236,37

    5

    6,68

    132,37

    236,37

    6

    6,68

    87,84

    236,37

    7

    6,68

    43,43

    236,37

    8

    6,68

    5,99

    236,37

    Значения удовлетворяют условию прочности.


    Окончательное распределение нагрузок и расчётной толщины представлены в таблице 14.
    Таблица 14 – Окончательное распределение толщин

    Пояс

    Расчётное сопротивление

    Кольцевые напряжения

    Расчётная толщина стенки

    Меридиональные напряжения

    Эквивалентные напряжения

    1

    206,8181818

    201,8

    0,0084

    4,29

    199,73

    2

    236,37

    227,3

    0,0064

    5,63

    224,53

    3

    236,37

    224,8

    0,0054

    6,68

    221,52

    4

    236,37

    180,2

    0,0054

    6,68

    176,94

    5

    236,37

    135,6

    0,0054

    6,68

    132,37

    6

    236,37

    91,0

    0,0054

    6,68

    87,84

    7

    236,37

    46,4

    0,0054

    6,68

    43,43

    8

    236,37

    1,8

    0,0054

    6,68

    5,99



    2.4.4 Расчет стенки резервуара на устойчивость

    Расчет стенки резервуара на устойчивость выполняется с помощью проверки соотношения:
    , (11)
    где σcr1– первое (меридиональное) критическое напряжение, МПа;

    σcr2 – второе (кольцевое) критическое напряжение, МПа.

    Определяем первое критическое напряжение:
    , (12)

    гдеtр min– расчетная толщина самого тонкого пояса стенки

    (обычно верхний пояс), м;

    Е –модуль упругости стали,МПа;

    Коэффициент С может быть вычислен по формулам:
    при 400 ≤ < 1220, (13)
    при 1220 ≤ < 2500, (14)
    , .
    Находим первое критическое напряжение:
    МПа.
    Определяем второе критическое напряжение:
    , (15)

    где Е –модуль упругости стали, МПа;

    Нrредуцированая высота резервуара, м;
    , (16)
    гдеtрi– расчетная толщина листа i-го пояса, м;

    hi – высотаi–го пояса, м;

    Находим второе критическое напряжение:
    МПа.
    При расчете на устойчивость кольцевое напряжение σ2 в резервуарах со стационарной крышей и понтоном зависит только от ветровой нагрузки, так как вакуум и задувание ветра отсутствует:
    , (17)
    где Рвет – ветровая нагрузка, МПа;
    МПа.
    Меридиональное напряжение σ1 с учетом коэффициентов надежности по нагрузке и коэффициентов для основного сочетания нагрузок вычисляется аналогично расчету на прочность. Значения напряжений для проверки устойчивости приведены в таблице 15.

    Таблица 15 – Значения напряжений для проверки устойчивости

    номер пояса

    меридиональное напряжение σ1, МПа

    кольцевое напряжение σ2, МПа



    1

    4,29

    0,684

    1,99

    2

    5,63

    0,684

    2,38

    3

    6,68

    0,684

    2,70

    4

    6,68

    0,684

    2,70

    5

    6,68

    0,684

    2,70

    6

    6,68

    0,684

    2,70

    7

    6,68

    0,684

    2,70

    8

    6,68

    0,684

    2,70

    Условие устойчивости не выполняется, следовательно необходимы выполнять корректировки толщин. Во-первых, необходимо уменьшить меридиональные напряжения в каждом поясе, т.е. увеличить толщину каждого пояса, а также увеличить критические значения толщины, что также приводит к необходимости увеличения минимальной толщины стенки

    Окончательные результаты толщин, напряжений и выполнения условия устойчивости буду представлены в таблице 16.

    Таблица 16 – Пересчёт толщины стенки

    Пояс



    σ1

    σ2





    Выполнение условия

    1

    0,0094

    3,84


    0,392


    7,345


    2,020

    0,86 – Да

    2

    0,0094

    3,84

    0,86 – Да

    3

    0,0094

    3,84

    0,86 – Да

    4

    0,0094

    3,84

    0,86 – Да

    5

    0,0094

    3,84

    0,86 – Да

    6

    0,0094

    3,84

    0,86 – Да

    7

    0,0094

    3,84

    0,86 – Да

    8

    0,0094

    3,84

    0,86 – Да


    написать администратору сайта