В.Н. Ардеев Расчет элементов деревянных конструкций. Деревянных конструкций методические указания и задания к практическим занятиям по курсу Конструкции из дерева и пластмасс для всех форм обучения по специальности 290300 Составитель В.
 Скачать 363.56 Kb.
|
|
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ КУЗБАССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра строительных конструкций РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ Методические указания и задания к практическим занятиям по курсу Конструкции из дерева и пластмасс для всех форм обучения по специальности 290300 Составитель В.Н. Ардеев Утверждены на заседании кафедры Протокол № 3 от 20.12.99 Рекомендованы к печати учебно-методической комиссией по специальности 290300 Протокол № 7 от 10.01.00 Электронная копия хранится в библиотеке главного корпуса КузГТУ Кемерово 2000 РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ Элементами деревянных конструкций служат доски, брусья, бруски, бревна цельных сечений с размерами, указанными в сортаментах пиленых и круглых лесоматериалов, сортаменты которых приведены в приложении 1. Они могут являться самостоятельными конструкциями, например балками или стойками, а также быть стержнями в более сложных конструкциях. Деревянные элементы рассчитывают по методу предельных состояний с учетом всех особенностей работы древесины и условий работы конструкций. Предельным состоянием называется такое состояние конструкции, при котором она не может эксплуатироваться в результате действия внешних сил и внутренних напряжений. В деревянных конструкциях могут возникать две группы предельных состояний. Первая группа наиболее опасна, она определяет непригодность конструкции к эксплуатации в результате потери несущей способности. Действующие максимальные нормальные или касательные напряжения в конструкции не должны превышать расчетное сопротивление материала. Должно выполняться условие σ, τ ≤ R. Вторая группа определяет непригодность конструкции к нормальной эксплуатации, когда ее деформации (относительный прогиб) от нагрузки превышают установленные (предельные) значения для данного типа конструкции. Для нормальной эксплуатации должно выполняться условие f/l ≤ [f/l]. (1.2) Расчет по первой группе предельных состояний проводится на действие расчетных нагрузок, а по второй - на действие нормативных нагрузок.Нагрузки, действующие на конструкции, определяются строительными нормами и правилами - СНиП 2.01.07-85 * Нагрузки и воздействия. При расчете конструкций из дерева и пластмасс учитываются главным образом постоянная нагрузка от собственного веса конструкций и других элементов зданий g и кратковременные нагрузки отвеса снега S, давления и отсоса ветра W. Учитываются также нагрузки отвеса людей и оборудования. Каждая нагрузка имеет нормативное и расчетное значение. Нормативные нагрузки удовлетворяют целям нормальной эксплуатации. Временные нагрузки определяются в результате обработки данных многолетних наблюдений и измерений. Постоянные нагрузки вычисляются по значениям собственного веса и объема конструкций, прочих элементов здания и оборудования. Нормативные нагрузки учитываются при расчете конструкций по второй группе предельных состояний- по прогибам. Расчетные нагрузки определяются на основании нормативных с учетом их возможной переменчивости. Для этого значения нормативных нагрузок умножают на коэффициент надежности по нагрузке γ f , значения которого различны для разных нагрузок но все они обычно, больше единицы. Значения распределенных нагрузок даются в нормах в килопаскалях (кПа), что соответствует килоньютонам на квадратный метр (кН/м 2 ). Расчетные нагрузки применяют при расчете конструкций по первой группе предельных состояний, по прочности и устойчивости. Нормативные сопротивления древесины н (МПа) — это основные характеристики прочности чистой от пороков стандартных образцов древесины, определяемые на основании кратковременных лабораторных испытаний. Значения нормативных сопротивлений практически используются при лабораторном контроле прочности древесины в процессе изготовления деревянных конструкций и при определении несущей способности эксплуатируемых несущих конструкций при их обследованиях. Расчетные сопротивления древесины R (МПа) — это основные характеристики прочности древесины элементов реальных конструкций. Эта древесина имеет естественные допускаемые пороки и работает под нагрузками в течение многих лет. Расчетные сопротивления определяют на основании нормативных сопротивлений с учетом коэффициента надежности по материалу γ m и коэффициента длительности нагружения т дл по формуле R= R н m дл /γ m . (1.3) Коэффициент γ m значительно больше единицы. Он учитывает снижение прочности реальной древесины в результате неоднородности строения и наличия различных пороков, которых не бывает в лабораторных образцах. Коэффициент длительности нагружения т дл учитывает, что при неограниченном времени работы конструкции длительное сопротивление древесины конструкции примерно вдвое ниже кратковременного. Расчетные сопротивления древесины сосны и ели принимаются по табл. 3 СНиП II-25-80 в зависимости от сорта древесины, формы и размеров поперечного сечения. Расчетное сопротивление следует умножать на коэффициент породы т п , учитывающий различную прочность древесины разных пород, отличающихся от прочности древесины сосны и ели, и коэффициенты условий работы, принимаемые согласно п. 3.2. СНиП II-25-80. Коэффициент нагрузки т н учитывает кратковременность действия ветровой и монтажных нагрузок. Коэффициент высоты сечений при изгибе балок с высотой сечения более 50 см т б снижается от 1 с увеличением высоты. Коэффициент толщины слоев клее- деревянных элементов т сл учитывает повышение их прочности при сжатии и изгибе по мере уменьшения толщины склеиваемых досок, в результате чего увеличивается однородность строения клееной древесины. Коэффициент гнутья т гн учитывает дополнительные напряжения изгиба, возникающие при выгибе досок в процессе изготовления гнутых клеедеревянных элементов. Он зависит от отношения радиуса выгиба к толщине досок r/δ. Коэффициент температуры т Т учитывает снижение прочности древесины конструкций, работающих при температуре от +35 до +50 С. Коэффициент влажности т в учитывает снижение прочности древесины конструкций, работающих во влажной среде. Коэффициент концентрации напряжения то = 0,8 учитывает местное снижение прочности древесины в зонах врезками и отверстиями при растяжении. Коэффициент длительности нагрузок т дл = 0,8 учитывает снижение прочности древесины в результате того, что длительные нагрузки составляют иногда более 80 % от общей суммы нагрузок, действующих на конструкцию. Расчетное сопротивление сосны или ели, определяют путем умножения табличного значения Т на соответствующие коэффициенты условий работы и деления на коэффициент надежности по ответственности, значение которого принимается по СНиП 2.01.07—85 * R= Т γ n . (1.4) Модуль упругости древесины, с учетом деформаций при длительном нагружении, при расчете по прогибам принимается равным E=10 4 МПа для всех пород древесины. Усилия в элементах конструкций, деформации конструкции или отдельных ее элементов определяют по общим правилам строительной механики. Подбор сечений при проектировании новых деревянных конструкций заключается в определении таких размеров элемента, при которых его прочность и устойчивость будут достаточны для восприятия действующих усилий, а прогибы не будут превышать предельных значений, установленных нормами проектирования. Деревянные элементы рассчитывают на растяжение, сжатие, изгиб, растяжение или сжатие с изгибом, смятие и скалывание в соответствии с нормами СНиП 11-25—80 Нормы проектирования. Деревянные конструкции. В соответствии с этими же нормами производится расчет деревянных изгибаемых элементов по прогибам. 2. РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПОСТОЯННОГО ЦЕЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ 2.1. Общие сведения о работе На сжатие работают стойки, подкосы, верхние пояса и отдельные стержни ферми других сквозных конструкций. В сечениях сжатого элемента от сжимающего усилия N, действующего вдоль его оси, возникают почти одинаковые по величине нормальные сжимающие напряжения. Длина сжатых элементов конструкций, как правило, существенно превышает размеры поперечного сечения, и элементы разрушаются в результате потери устойчивости, которая происходит раньше, чем напряжения сжатия достигнут предела прочности. При потере устойчивости сжатый элемент теряет несущую способность и выгибается в сторону. Относительно короткие, редко применяемые элементы, разрушаются только от сжатия без потери устойчивости. Прочность стержня при сжатии и потеря устойчивости зависят от площади A и формы его сечения, длины и типа закрепления его концов, что учитывается коэффициентом устойчивости φ, называемым иногда коэффициентом продольного изгиба Сжатые деревянные элементы рассчитывают по прочности и устойчивости при действии продольных сил сжатия N от расчетных нагрузок. Расчетные формулы Расчет центрально-сжатых цельных элементов постоянного сечения следует производить по формулам а) на прочность N/A НТ с б) на устойчивость N/(φ A расч ) с, где с- расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон φ - коэффициент продольного изгиба A НТ - площадь нетто поперечного сечения элемента A расч - расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной A расч =A бр - при отсутствии ослабления или если ослабления в опасных сечениях не выходят на кромки и их площадь не превышает 25 % A бр , где A бр , площадь сечения брутто A расч = (4/3) A бр - если ослабления не выходят на кромки и их площадь превышает 25 % A бр ; A расч = A НТ -при симметричных ослаблениях, выходящих на кром- ки. Опасными зонами для центрально-сжатых элементов считаются следующие участки для элементов с шарнирным закреплением концов - средний участок, равный половине длины элемента для элементов с одним шарнирно-закрепленным и другим защемленным концом - вся длина элемента для элементов с одним защемленными другим свободным нагруженным концом - участок, привыкающий к защемлению, равный половине длины элемента. Коэффициент продольного изгиба φ следует определять по формулам при гибкости элемента λ ≤ 70 ( ) 2 100 / 1 λ ϕ a − = ; (2.3) Рис. 2.1. Сжатый элемент при гибкости элемента λ > 70 2 / λ ϕ A = , где коэффициента для древесины и а = 1 для фанеры, коэффициент А = для древесины и А =2500 для фанеры. Гибкость элементов цельного сечения определяют по формуле i l / 0 = λ , где 0 l - расчетная длина элемента i - радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто соответственно относительно осей Хили Y. Расчетную длину элементов 0 l следует определять умножением его свободной длины l на коэффициент μ o : 0 l = l μ o . Расчетная длина учитывает влияние типа закрепления концов на устойчивость сжатого элемента. При обоих шарнирно закрепленных концах она равна геометрической длине 0 l = l. При нижнем заделанном, а верхнем свободном конце - 0 l = 2,2 l. При нижнем заделанном, а верхнем шарнирном конце - 0 l = 0,8 l, при обоих заделанных концах - 0 l = 0,65 l. Радиус инерции сечения i зависит от площади A и момента инерции сечения I, те Радиусы инерции прямоугольных сечений с размерами b и h (где h - меньший размер сечения) и круглых сечений диаметром d можно принимать равными 0,289h и 0,25d. Гибкость сжатых элементов ограничивается предельной гибкостью пр стем, чтобы они не получились недостаточно надежными λ пр Основные элементы конструкций - отдельные стойки, пояса и опорные раскосы ферми др. - должны иметь гибкость не более 120, прочие сжатые элементы основных несущих конструкций - не более 150 и сжатые элементы связей - не более 200. 2.3. Указания по подбору сечения Подбор сечения центрально-сжатых элементов производят методом попыток, последовательных приближений и считают законченным, если дальнейшее уменьшение размеров поперечного сечения приводит к невыполнению условий прочности или устойчивости. Размеры поперечного сечения прямоугольной формы следует принимать, руководствуясь сортаментом пиломатериалов по ГОСТЕ (приложение 1). При круглых сечениях необходимо иметь ввиду, что диаметр бревен в их тонком конце d должен приниматься кратным 0,02 м, а диаметр в расчетном сечении - с учетом сбега. Величина сбега равна 0,008 м нам длины, а для лиственницы – 0,0I м нам длины. Центральносжатые элементы из брусьев следует проектировать равноустойчивыми, чтобы гибкости относительно осей Хи были равны, а это значит, что соотношение сторон поперечного сечения должно быть равным или близким соотношению длин. При выполнении этой рекомендации площадь поперечного сечения элемента будет наименьшей. Зная расчетные длины l ox , l oy и предельную гибкость пр, можно определить возможные наименьшие размеры поперечного сечения круглого - пр (2.5) прямоугольного - пр, пру (и таким образом уменьшить количество попыток при подборе сечения. Можно предварительно приближенно задаться величинами λ и φ. Например, для основных стоек следует принимать гибкость λ = 80 и φ = 0,5, для неосновных элементов гибкость λ = 120 и φ = 0,2, для элементов связей гибкость λ = 180 и φ = 0,1. Требуемую площадь сечения A тр можно определить по формуле три затем подобрать размеры сечения. Гибкость отдельных элементов прямоугольного сечения следует определять в направлении обеих осей сечения и принимать для расчета наибольшую. Относительно короткие элементы, длина которых не превышает семикратной высоты сечения, работают на сжатие без потери устойчивости. Расчет таких элементов проводят только на сжатие. 2.4. Задание Подобрать сечение центрально-сжатого элемента и проверить его на прочность и устойчивость. Исходные данные взять по варианту задания из табл. 2.1, 2.2 ирис. Пример расчета Исходные данные Расчетная сжимающая сила N = 65 кН = = 0,065 МН свободная длинам. Древесина сосны 2 сорта. Условия эксплуатации конструкции класс ответственности здания II; температурно-влажностный режим здания А установившаяся температура воздуха 40 о С; отношение постоянных и длительных нагрузок к полной равно 0,8. Решение 1. Определяем расчетные длины относительно оси Хм как длястержняс одним защемленными другим свободным нагруженным концом относительно оси Y - l 0y = 0 l μ oy = 3,3·1,0 = 3,3 м как длястержня с шар- нирно-закрепленными концами. 2. Определяем наименьшие возможные размеры поперечного сечения по предельному значению гибкости: ( ) пр x l h λ 289 , 0 / 0 ≥ , пру, пр м пру м. Принимаем ширину сечения b в соответствии с сортаментом 0,10 м. Из условия равноустойчивости h=b(l 0x /l 0y ), высоту сечения следует принять h =10(7,26/3,3) = 0,22 м Принимаем ближайший больший по сортаменту размер 0,225 м. Определяем гибкости λ x =l 0x /(0,289h)=7,26/(0,289·22,5)=111,6; λ Y =l 0Y /(0,289b)=3,3/(0,289·10)=114,2. 3. По большей гибкости определяем коэффициент продольного изгиба. Так как λ max = 114,2 > 70, то φ определяем по формуле (2.4) φ = 3000/(λ y ) 2 = 3000/114,2 2 = 0,23. 4. Для сосны го сорта при ширине сечениям табличное значение расчетного сопротивления сжатию равно с = 13 МПа Определяем значение расчетного сопротивления с учетом коэффициентов условий работы (пи коэффициента надежности по ответственности (прил. 2) по формуле (1.4): с R с Т m T m в m Д m n /γ n = 13·0,9·0,9·1·1/0,95 = 11,49 МПа. Расчетная площадь поперечного сечения рас = A бр = 0,10·0,225 = =0,025 м так как ослабление расположено вне зоны опасных сечений. 5. Проверяем элемент на устойчивость по формуле (2.2): σ c = N/(φ A расч )= 0,065/(0,23·0,0225)=12,56 МПа > с МПа Условие устойчивости не выполняется. Увеличиваем высоту сечения дом. Ширина осталась без изменения и, соответственно, не изменилась гибкость. Тогда при A расч =0,10·0,25=0,025 м = N/(φ A расч ) = 0,065/(0,23·0,025)=11,3 МПа < с МПа 6. Проверяем ослабленное сечение с A НТ = 0,25(0,10 - 2·0,02) = =0,015м 2 на прочность по формуле (2.2): σ c = N/(A НТ )= 0,065/0,015=4,33 МПа < с МПа Так как условия прочности и устойчивости выполнены, окончательно принимаем сечение элементах м. 10 Исходные данные к заданию по подбору сечения центрально-сжатого элемента Таблица 2.1 Ослабление сечения Номер схемы закрепления концов стержня относительно осей Номер задания Расчетная сила сжатия, кН Длина стержням Х - Х Y – Y Вид материала Номер схемы Размер, м Место * Предельная гибкость 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 85,0 6,0 1 2 Брус 2 0,03 Б 150 2 135,0 3,2 1 1 Бревно 1 0,02 А 120 3 52,5 3,4 3 1 Брус 1 0,018 А 150 4 40,0 4,8 4 1 Брус 3 0,03 Б 120 5 220,0 5,0 1 2 Бревно 2 0,04 А 120 6 92,0 3,7 1 1 Брус 1 0,018 А 120 7 73,0 3,8 3 1 Брус - - - 150 8 331,0 3,5 1 1 Бревно - - - 150 9 489,0 4,5 4 1 Брус 2 0,05 Б 120 10 147,5 5,5 1 2 Брус 1 0,02 А 120 11 710,0 6,5 1 2 Бревно - - - 120 12 140,0 3,6 3 1 Брус 1 0,016 А 150 13 12,5 5,5 4 2 Брус 2 0,03 А 120 14 430,0 6,0 2 1 Бревно 1 0,03 Б 150 15 141,0 4,2 1 1 Брус - - - 120 16 50,0 3,2 3 1 Брус 1 0,02 А 150 17 312,0 4,6 1 1 Бревно 2 0,05 Б 150 18 224,0 3,7 4 1 Брус 3 0,02 Б 120 19 150,0 6,2 1 2 Брус 1 0,018 А 120 20 368,0 5,8 1 2 Бревно - - - 120 21 37,0 3,5 3 2 Брус 3 0,02 Б 150 22 240,0 4,0 1 1 Бревно - - - 150 23 88,0 5,4 1 2 Бревно 2 0,03 А 120 24 222,0 6,1 1 1 Брус 3 0,04 Б 120 25 238,0 4,0 4 2 Брус 2 0,05 А 150 * А – ослабление в пределах опасной зоны, Б – вне опасной зоны. 11 Таблица 2.2 Номер задания Класс ответственности здания Т емп ерату рн о- влажностные условия эксплуатации температура воздуха, (С) Отношение постоянных и длительных временных нагрузок к полной Порода Сорт 1 2 3 4 5 6 7 1 II Б <35 <0,8 Лиственница 1 2 III А 45 >0,8 Сосна 2 3 II А <35 <0,8 Пихта 1 4 I Б <35 <0,8 Береза 2 5 III Б <35 >0,8 Осина 1 6 III А 40 <0,8 Кедр 2 7 II А <35 >0,8 Ель 1 8 I В <35 >0,8 Лиственница 2 9 II Б <35 <0,8 Сосна 1 10 II А <35 >0,8 Пихта 2 11 III А 40 <0,8 Береза 1 12 III В <35 <0,8 Осина 2 13 II В <35 >0,8 Кедр 1 14 II Г <35 >0,8 Ель 2 15 I А 45 <0,8 Лиственница 2 16 I Б <35 <0,8 Сосна 2 17 II В <35 >0,8 Пихта 1 18 III А <35 >0,8 Береза 1 19 II В 40 >0,8 Осина 1 20 I Б 45 <0,8 Кедр 2 21 II А <35 <0,8 Ель 2 22 III В <35 <0,8 Сосна 2 23 II Г <35 >0,8 Пихта 1 24 I Б 50 <0,8 Береза 2 25 II А 40 >0,8 Осина 1 12 Ν Ν Ν Ν 1 2 3 4 Рис. 2.2. Схемы закрепления концов стержней 1 2 3 d b b b x x x x x x y y y y y y h h h a Рис. 2.3. Схемы ослабления сечений 13 |