Колесник вар.5. Электрическая мощность аэс нетто, мвт
 Скачать 0.6 Mb.
|
|
Исходные данные
1.Выбор основных технологических параметров контура рабочего тела 1) Требуемая тепловая мощность энергоблока в первом приближении  где ��эл − электрическая мощность; ��тф − теплофикационная нагрузка; ��уд = 0,998 − коэффициент удержания тепла в греющих контурах; ��АЭС − коэффициент полезного действия АЭС нетто, принимается по аналогии с существующими АЭС. Для ВВЭР- 1200 принимаем 34%. 2) Температура теплоносителя на входе в реактор (на выходе из ПГ)  T1 −температура теплоносителя на выходе из реактора; ΔTгр − изменение температуры теплоносителя в греющем контуре; 3) Расход теплоносителя  где ��гр − истинная изобарная теплоёмкость теплоносителя греющего контура, при давлении в первом контуре 16 МПа и средней температуре в контуре:    4) Температура охлаждения воды на выходе из конденсатора  Где ∆��охл − нагрев охлаждающей воды в конденсаторе, рекомендуется принимать по аналогии с существующими АЭС (для АЭС с ВВЭР ∆��охл = 5 ÷ 10℃). 5) Температура кондесации пара Рекомендуется принимать из условия обеспечения локального температурного напора на выходе охлаждающей воды из конденсатора.  6) Давление и температура генерируемого пара Принимаем:   2. Определение необходимого числа регенеративных подогревателей и давления пара в отборах. Расчёты выполняются на основе принятых температур питательной воды и конденсата. Величины подогрева воды в регенеративных подогревателях принимаются по аналогии с выполненными объектами: для ПНД Δt = 25 ÷ 30 ℃ , для ПВД Δt = 18 ÷ 22 ℃ ,
Давление в деаэраторе принимается по аналогии с большинством реализованных объектов ��Д = 0,6 ÷ 1,2 МПа, принимается ��Д таким, чтобы количество ПНД и ПВД было целым. В первом приближении количество  = 2 и  = 4.1) Необходимый напор питательного насоса:  Где  давление в парогенераторе; Давление в дэаэраторе, принимаем 0,9 МПа; сопротивление в парогенераторе, принимаем 0,3 МПа; гидравлические потери питательного тракта, 0,2÷0,3 МПа; сопротивление питательного регулирующего клапана, принимаем 1 МПа; суммарное сопротивление для всех ПВД (для одного 0,4 МПа); нивелирный напор, определяется разницей высот установки ПГ и Деаэратора. количество ПВДПринимаем:   Для горизонтального парогенератора       где  ;  высота ПГ и Д над уровнем земли соответственно.      где  =2,5 м и  =2,5 м - высота уровня воды в горизонтальном ПГ и Д соответственно;      2) Необходимый напор конденсатного насоса:  , где 0,9 МПа давление в конденсаторе; сопротивление ПНД; сопротивление охладителей эжекторов; сопротивление в конденсатном тракте; регулирующий клапан уровня; сопротивление блочной обессоливающей установкинивелирный напор  где  высота конденсатора над уровнем воды        3) Определение нагрева воды в питательном насосе  где  удельный объем перекачиваемой насосом воды (как средняя величина на всасывании и напоре)  КПД насоса удельная теплоемкость воды, перекачиваемой насосом, равная 4,357  4) Определение нагрева воды в конденсационном насосе где удельный объем перекачиваемой насосом воды (как средняя величина на всасывании и напоре)  КПД насоса удельная теплоемкость воды, перекачиваемой насосом, принимаем   5) Температура воды на выходе из насосов:    6) Требуемое количество ПНД  7) Требуемое количество ПВД  8) Температуры основного конденсата на входе в каждый ПНД: На входе в ПНД-1:  На входе в ПНД-2:  На входе в ПНД-3:  На входе в ПНД-4:  9) Температуры питательной воды на входе в каждый ПВД: На входе в ПВД-1:  На входе в ПВД-2:  10) Температуры основного конденсата на выходе из каждого ПНД: На выходе из ПНД-1:  На выходе из ПНД-2:  На выходе из ПНД-3:  На выходе из ПНД-4:  11) Температуры питательной воды на выходе из каждого ПВД: На выходе из ПВД-1:  На выходе из ПВД-2:  12) Требуемая температура конденсации греющего пара в каждом подогревателе:  где  − недогрев воды на выходе из подогревателя до температуры насыщения греющего пара (5℃ для ПНД и 3℃ для ПВД)13) Давление пара в отборах турбины:  где i –номер отбора в турбине по ходу расширения;  относительная величина потерь давления от турбины до подогревателя: где r – номер регенеративного подогревателя по ходу воды, включая деаэратор. Таблица 3.1 Давления и температуры в элементах тепловой схемы
4.Расчет процесса расширения пара в проточной части турбины. 1) КПД влажное  где  поправочный коэффициент влажность в конце процесса расширения КПД отсека при работе на сухом паруТаблица 4.1 Внутренний относительный КПД
2) Давление пара перед стопорным регулирующим клапаном:  где  относительные потери в трубопроводе (принимаем 5%); давление пара на выходе из ПГ, равное 6,5 МПа 3) Давление пара перед первой ступенью цилиндра высокого давления  где  потери в СРК (5 ÷ 7%)принимаем   4) Энтропия пара перед первой ступенью  5) Энтальпия пара идеального процесса расширения  6) Энтальпия сухого пара  7) Влажность  8) КПД влажное  9) Энтальпия входа  10) Давление пара за сепаратором  где  11) Потери на пароперегреватель  12) Перепад давления  13) Температура пара на выходе СПП  Таблица 3.2 Характеристики процесса расширения пара в турбине
 5. Расчет процесса подогревателей сетевой воды. 1) Требуемый расход сетевой воды  где  −удельная изобарная теплоёмкость сетевой воды;��пр/��об− температура прямой/обратной сетевой воды, температуру обратной сетевой воды принимаем ��об=70℃.   2) Температура сетевой воды на выходе из ПСВ1  3) Требуемая температура конденсации греющего пара в каждом сетевом подогревателе  где ����=5℃.   4) Давление насыщения греющего пара в каждом сетевом подогревателе   5) Требуемые энтальпия и давление греющего пара в отборе     6) Отборы из турбины   7) Энтальпия дренажа сетевых подогревателей   8) Расходы греющего пара на каждом ПСВ     6. Определение расходов среды по элементам схемы Расчет выполняется на основе тепловых и материальных балансов уравнений. Уравнения записываются для каждого элемента схемы и точек смешения. ТС-2      ПВД-2    ПВД-1  Примем    Деаэратор      ПНД-4  ЦВД    Сепаратор     ПП-1    =     =   |
