кмк_2_04_02_97_ВОДОСНАБЖЕНИЕ_НАРУЖНЫЕ. ГосударственныйкомитетРеспубликиУзбекистанпо
 Скачать 0.76 Mb.
|
|
Таблица 22 Мутность исходной воды , мг / л Применяемые реагенты Средняя по высоте осадочной части отстойника концентрация твердой фазы в осадке , г / куб . м , при интервалах между сбросами осадка , 24 ч и более До 50 Коагулянт 75000 Св . 50 до 100 “ 85000 “ 100 “ 400 “ 160000 “ 400 “ 1000 “ 180000 “ 1000 “ 1500 “ 250000 “ 1500 Флокулянт 340000 “ 1500 Без реагентов 400000 6.66. Сбор осветленной воды в вертикальных отстойниках следует предусматривать периферийными и радиальными желобами с отверстиями или треугольными вырезами Сечения желобов следует рассчитывать на скорость движения воды 0,5-0,6 м / с Горизонтальные отстойники 6.67. Горизонтальные отстойники надлежит проектировать с рассредоточенным по площади сбором воды Расчет отстойников следует производить для двух периодов согласно п . 6.63 Площадь горизонтальных отстойников в плане следует определять по формуле : (13) где q - расчетный расход воды , куб м / ч , принимаемый согласно п . 6.63 ; u о - скорость выпадения взвеси , мм / с , принимаемая по табл . 21 ; α об - коэффициент объемного использования отстойников , принимаемый равным 1,3. При установке в зоне осаждения тонкослойных блоков площадь отстойника следует определять согласно п . 6.64 Блоки следует предусматривать на всей NORMA - СТРОИТЕЛЬСТВО длине отстойника 6.68. Длину отстойников L, м , следует определять по формуле : (14) где Н ср - средняя высота зоны осаждения , м , принимаемая равной 3-3,5 м в зависимости от высотной схемы станции ; v ср - расчетная скорость горизонтального движения воды в начале отстойника , принимаемая равной 6-8, 7-10 и 9-12 мм / с соответственно для вод маломутных , средней мутности и мутных Отстойник должен быть разделен продольными перегородками на самостоятельно действующие секции шириной не более 6 м При количестве секций менее шести следует предусматривать одну резервную 6.69. Горизонтальные отстойники следует проектировать с механическим или гидравлическим удалением осадка ( без выключения подачи воды в отстойник ) или предусматривать в них гидравлическую систему смыва осадка с периодическим отключением подачи воды в отстойник в случае осветления мутных вод с образованием малоподвижных осадков Для смыва стен и днища отстойников следует предусматривать трубопровод с вентилями для присоединения шлангов 6.70. Для отстойников с механизированным удалением осадка скребковыми механизмами объем зоны накопления и уплотнения осадка надлежит определять в зависимости от размеров скребков , сгребающих осадок в приямок При гидравлическом удалении или напорном смыве осадка объем зоны накопления и уплотнения осадка определяется из формулы (10) при продолжительности работы отстойника между чистками не менее 12 часов и не более 24 часов Среднюю концентрацию уплотненного осадка следует определять по табл 22 6.71. Для гидравлического удаления осадка следует предусматривать сборную систему из перфорированных труб , обеспечивающую удаление его в течение 20-30 мин Дно отстойника между трубами сборной системы осадка надлежит принимать плоским или призматическим с углом наклона граней 45°. Расстояние между осями труб следует принимать не более 3 м - при призматическом днище и 2 м - при плоском Скорость движения осадка в конце труб надлежит принимать не менее 1 м / с ; в отверстиях - 1,5-2 м / с ; диаметр отверстий - не менее 25 мм , расстояние между отверстиями 300-500 мм Отверстия следует располагать в шахматном порядке вниз под углом 45° к оси трубы Отношение суммарной площади отверстий к площади сечения труб надлежит принимать равным 0,5-0,7. В начале трубы следует предусматривать отверстие диаметром не менее 15 мм для выпуска воздуха Гидравлический расчет сборной системы осадка следует выполнять согласно п . 6.86 NORMA - СТРОИТЕЛЬСТВО 6.72. Напорные гидравлические системы смыва осадка , включающие телескопические дырчатые трубы с насадками , насосную установку , резервуар промывной воды и емкости для сбора и уплотнения осадка перед подачей его на сооружения обезвоживания , следует проектировать для удаления из отстойников тяжелых , трудноудаляющихся осадков , образующихся при осветлении мутных и высокомутных вод 6.73. Высоту отстойников надлежит определять как сумму высот зоны осаждения и зоны накопления осадка с учетом величины превышения строительной высоты над расчетным уровнем воды не менее 0,3 м 6.74. Количество воды , сбрасываемой из отстойника вместе с осадком , следует определять с учетом коэффициента разбавления , принимаемого : 1,5 - при гидравлическом удалении осадка ; 1,2 - при механическом удалении осадка ; 2-3 - при напорном смыве осадка При гидравлическом удалении осадка продольный уклон дна отстойника следует принимать не менее 0,005. 6.75. Сбор осветленной воды следует предусматривать системой горизонтально расположенных дырчатых труб или желобов с затопленными отверстиями или треугольными водосливами , расположенными на участке 2/3 длины отстойника , считая от задней торцевой стенки , или на всю длину отстойника при оснащении его тонкослойными блоками Скорость движения осветленной воды в конце желобов и труб следует принимать 0,6-0,8 м / с , в отверстиях - 1 м / с Верх желоба с затопленными отверстиями должен быть на 10 см выше максимального уровня воды в отстойнике , заглубление трубы под уровень воды необходимо определять гидравлическим расчетом Отверстия в желобе следует располагать на 5-8 см выше дна желоба , в трубах - горизонтально по оси Диаметр отверстий должен быть не менее 25 мм Излив воды из желобов и труб в сборный карман должен быть свободным ( незатопленным ). Расстояние между осями желобов или труб должно быть не менее 3 м 6.76. В перекрытии отстойников следует предусматривать люки для спуска в отстойники , отверстия для отбора проб на расстоянии не более 10 м друг от друга и вентиляционные трубы Осветлители со взвешенным осадком 6.77. Расчет осветлителей следует производить с учетом годовых колебаний показаний качества обрабатываемой воды При отсутствии данных технологических исследований скорость восходящего потока в зоне осветления v осв и коэффициент распределения воды между зоной осветления и зоной отделения осадка К р в следует принимать по данным табл . 23 с учетом примечания к табл . 21. Таблица 23 Мутность воды , поступающей в Скорость восходящего потока воды в зоне осветления v осв , мм / с Коэффициент распределения NORMA - СТРОИТЕЛЬСТВО осветлитель , мг / л в зимний период воды К р . в Св . 200 до 400 0,6-0,8 0,8-1 0,8-0,7 “ 400 “ 1000 0,8-1 1-1,1 0,7-0,65 “ 1000 “ 1500 1-1,2 1,1-1,2 0,64-0,6 Примечание . Нижние пределы указаны для хозяйственно - питьевых водопроводов . 6.78. Для зон осветления и отделения осадка надлежит принимать наибольшие значения площадей , полученные при расчете для двух периодов согласно п . 6.63 Площадь зоны осветления F осв , кв м , следует определять по формуле : (15) где К р в - коэффициент распределения воды между зонами осветления и отделения осадка ( осадкоуплотнителем ), принимаемый по табл . 23 ; v осв - скорость восходящего потока воды в зоне осветления , мм / с , по табл 23 Площадь зоны отделения осадка F отд , кв м , надлежит определять по формуле : (16) При установке в зонах осаждения и отделения осадка тонкослойных блоков площадь зон , занятых блоками , должна определяться согласно п . 6.64 6.79. Высоту слоя взвешенного осадка следует принимать от 2 до 2,5 м Низ осадкоприемных окон или кромку осадкоотводящих труб следует располагать на 1- 1,5 м выше перехода наклонных стенок зоны взвешенного осадка осветлителя в вертикальные Угол между наклонными стенками нижней части зоны взвешенного осадка следует принимать 60-70°. Высоту зоны осветления надлежит принимать 2-2,5 м Расстояние между сборными лотками или трубами в зоне осветления надлежит принимать не более 3 м Высота стенок осветлителей должна на 0,3 м превышать расчетный уровень в них 6.80. Объем зоны накопления и уплотнения осадка следует определять по формуле (10) , время уплотнения надлежит принимать не менее 6 ч при отсутствии на станции отдельных сгустителей осадка и 2-3 ч при наличии сгустителей и автоматизации выпуска осадка 6.81. Удаление осадка из осадкоуплотнителя надлежит предусматривать периодически дырчатыми трубами Количество сбрасываемой с осадком воды следует определять по табл . 22 с учетом коэффициента разбавления осадка , принимаемого 1,5. 6.82. Распределение воды по площади осветления надлежит принимать дырчатыми трубами , укладываемыми на расстоянии не более 3 м друг от друга NORMA - СТРОИТЕЛЬСТВО Скорость движения воды при входе в распределительные трубы должна быть 0,5-0,6 м / с , скорость выхода из отверстий дырчатых труб - 1,5-2 м / с Диаметр отверстий не менее 25 мм , расстояние между отверстиями не более 0,5 м , отверстия надлежит располагать вниз под углом 45° к вертикали по обе стороны трубы в шахматном порядке 6.83. Скорость движения воды с осадком следует принимать в осадкоприемных окнах 10-15 мм / с , в осадкоотводящих трубах 40-60 мм / с ( большие значения относятся к водам , содержащим преимущественно минеральную взвесь ). 6.84. Сбор осветленной воды в зоне осветления надлежит предусматривать желобами с треугольными водосливами высотой 40-60 мм , при расстоянии между осями водосливов - 100-150 мм и угле между кромками водослива 60°. Расчетная скорость движения воды в желобах 0,5-0,6 м / с 6.85. Сбор осветленной воды из осадкоуплотнителя следует предусматривать затопленными дырчатыми трубами В вертикальных осадкоуплотнителях верх сборных дырчатых труб должен быть расположен не менее чем на 0,3 м ниже уровня воды в осветлителях и не менее чем на 1,5 м выше верха осадкоприемных окон В поддонных осадкоуплотнителях сборные дырчатые трубы для отвода осветленной воды следует располагать под перекрытием Диаметр труб для отвода осветленной воды следует определять исходя из скорости движения воды не более 0,5 м / с , скорости входа воды в отверстия труб не менее 1,5 м / с , диаметра отверстий 15-20 мм На сборных трубах при выходе их в сборный канал следует предусматривать установку запорной арматуры Перепад отметок между низом сборной трубы и уровнем воды в общем сборном канале осветлителя следует принимать не менее 0,4 м 6.86. Потери напора , м , в перфорированных распределительных и сборных трубах и желобах для воды и осадка следует определять исходя из максимальной скорости движения воды в них по формуле (8) или ( 22 ), принимая значения коэффициентов гидравлического сопротивления : - для прямолинейной распределительной трубы или коллектора с ответвлениями с круглыми отверстиями ; - то же , но со щелями ; - для прямолинейной сборной трубы , работающей полным сечением ; - для сборного желоба со свободной поверхностью воды и затопленными отверстиями где K n - коэффициент перфорации - отношение суммарной площади отверстий или щелей к площади поперечного сечения прямолинейной трубы или коллектора или к площади живого сечения в конце сборного желоба , 0,15 < K n < 2. Потери напора в коммуникациях до и после перфорированных участков труб и желобов , а также местные гидравлические сопротивления на указанных NORMA - СТРОИТЕЛЬСТВО участках надлежит учитывать дополнительно Потери напора в слое взвешенного осадка следует принимать 0,01-0,02 м вод ст на 1 м его высоты 6.87. Трубы для удаления осадка из осадкоуплотнителя надлежит рассчитывать из условия отведения накопившегося осадка не более чем за 15-20 мин Диаметр труб для удаления осадка должен быть не менее 150 мм Расстояние между стенками соседних труб или каналов следует принимать не более 3 м Среднюю скорость движения осадка в отверстиях дырчатых труб следует принимать не более 3 м / с , скорость в конце дырчатой трубы не менее 1 м / с , диаметр отверстий не менее 20 мм , расстояние между отверстиями не более 0,5 м 6.88. Угол между наклонными стенками осадкоуплотнителей следует принимать равным 70°. При применении осветлителей с поддонными осадкоуплотнителями люк , соединяющий зону взвешенного осадка с осадкоуплотнителем , должен быть оборудован устройством , автоматически открывающимся при понижении уровня воды в осветлителе ниже верха осадкоотводящих труб ( при выпуске осадка и опорожнении ). 6.89. При количестве осветлителей менее шести следует предусматривать один резервный Сооружения для осветления высокомутных вод 6.90. Для осветления высокомутных вод следует предусматривать двухступенчатое отстаивание с обработкой воды реагентами перед отстойниками первой и второй ступеней Концентрация взвешенных веществ ( равная мутности воды ), при проценте осветления 50-80%, после первичного отстаивания не должна превышать 1500 мг / л В качестве отстойников первой ступени возможно использовать : - радиальные отстойники со скребками на вращающихся фермах ; - горизонтальные отстойники с цепными скребковыми механизмами Допускается для удаления осадка применение гидравлической системы его смыва ; - водоемы - отстойники с предварительным удалением крупных плавающих или взвешенных примесей на барабанных сетках ; - плавучий водозабор - осветлитель с тонкослойными элементами без применения реагентов 6.91. Виды и дозы реагентов , вводимых в воду перед отстойниками первой и второй ступеней , надлежит определять согласно пп . 6.16 - 6.17 6.92. Камеры хлопьеобразования перед горизонтальными отстойниками при осветлении высокомутных вод , как правило , следует проектировать механического типа с временем пребывания не менее 30 мин Перед радиальными отстойниками камеры хлопьеобразования не предусматриваются Горизонтальные отстойники следует проектировать согласно пп . 6.67 - 6.76 6.93. Площадь радиальных отстойников F р о , кв м , при их использовании для первой ступени отстаивания высокомутных вод следует определять по NORMA - СТРОИТЕЛЬСТВО формуле : (17) где q - расчетный расход , куб м / ч ; u о - скорость выпадения взвеси , принимаемая 0,5-0,6 мм / с ; f - площадь вихревой зоны радиального отстойника , радиус которого принимается на 1 м больше радиуса распределительного устройства , кв м Низ центрального распределительного устройства делается глухим , верх его должен быть на глубине , равной высоте слоя воды у периферийной стенки ; радиус его следует принимать равным 1,5-2,5 м Площадь отверстий в боковой стенке водораспределительного устройства надлежит определять из расчета скорости движения воды через них 1 м / с при диаметре отверстий 40-50 мм Сбор осветленной воды следует предусматривать периферийным желобом с затопленными отверстиями или с треугольными водосливами согласно п . 6.84 Возможно , для усовершенствования схемы осветления воды , уменьшить расход реагентов и площадь первичных отстойников за счет подачи (16-18%) воды мимо первичных отстойников по обводной линии в линию осветленной воды после радиальных отстойников 6.94. Среднюю концентрацию уплотненного осадка в отстойниках первой ступени следует принимать 150-160 г / л Для радиальных отстойников удаляющих осадок непрерывно - 25 г / л Скорые фильтры 6.95. Фильтры и их коммуникации должны быть рассчитаны на работу при нормальном и форсированном ( часть фильтров находится в ремонте ) режимах На станциях с количеством фильтров до 20 следует предусматривать возможность выключения на ремонт одного фильтра , при большем количестве - двух фильтров 6.96. Для загрузки фильтров надлежит использовать кварцевый песок , дробленые антрацит и керамзит , а также другие материалы Все фильтрующие материалы должны обеспечивать технологический процесс и обладать требуемой химической стойкостью и механической прочностью При хозяйственно - питьевом водоснабжении должны учитываться требования п . 1.3 6.97. Скорости фильтрования при нормальном и форсированном режимах при отсутствии данных технологических изысканий надлежит принимать согласно табл . 24 с учетом обеспечения продолжительности работы фильтров между промывками , не менее : при нормальном режиме - 8-12 ч ; при форсированном режиме или полной автоматизации промывки фильтров - 6 ч и обеспечения для хозяйственно - питьевых водопроводов требований ГОСТ 2874-82. 6.98. Общую площадь F ф , кв м , следует определять по формуле : (18) NORMA - СТРОИТЕЛЬСТВО где Q - полезная производительность станции , куб м / сут ; Т ст - продолжительность работы станции в течение суток , ч ; v н - расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме , м / ч , принимаемая по табл . 24 , с учетом расчетов по формуле (20) ; n пр - число промывок одного фильтра в сутки при нормальном режиме эксплуатации ; q пр - удельный расход воды на одну промывку одного фильтра , куб м / кв м , следует рассчитывать с учетом п . 6.110 t пр - время простоя фильтра в связи с промывкой , принимаемое для фильтров , промываемых водой , - 0,33 ч , водой и воздухом - 0,5 ч |