кмк_2_04_02_97_ВОДОСНАБЖЕНИЕ_НАРУЖНЫЕ. ГосударственныйкомитетРеспубликиУзбекистанпо
 Скачать 0.76 Mb.
|
|
Примечание . Допускается уменьшение угла наклона стенок баков для неочищенного коагулянта до 25° при оборудовании подколосниковой части баков системой гидросмыва осадка и одновременной подаче сжатого воздуха . 6.25. Днища расходных баков должны иметь уклон не менее 0,01 к сбросному трубопроводу диаметром не менее 100 мм 6.26. Забор раствора коагулянта из растворных и расходных баков следует предусматривать с верхнего уровня 6.27. Внутренняя поверхность баков должна быть защищена NORMA - СТРОИТЕЛЬСТВО кислотостойкими материалами 6.28. При применении в качестве коагулянта сухого хлорного железа в верхней части растворного бака следует предусматривать колосниковую решетку Баки должны размещаться в изолированном помещении ( боксе ) с вытяжной вентиляцией 6.29. Для транспортирования раствора коагулянта следует применять кислотостойкие материалы и оборудование Конструкции реагентопроводов должны обеспечивать возможность их быстрой прочистки и промывки 6.30. Полиакриламид следует применять в виде раствора с концентрацией полимера 0,1-1%. Приготовление раствора из технического полиакриламида надлежит производить в баках с механическими лопастными мешалками Продолжительность приготовления раствора из ПАА геля 25-40 мин , из ПАА сухого 2 ч Для ускорения приготовления раствора ПАА следует использовать горячую воду с температурой не выше 50° С 6.31. Количество мешалок , а также объем расходных баков для растворов ПАА следует определять исходя из сроков хранения 0,7-1% растворов не более 15 сут , 0,4-0,6% растворов - 7 суток и 0,1-0,3 % растворов - 2 сут 6.32. Приготовление раствора активной кремнекислоты ( АК ) производится путем обработки жидкого стекла раствором сернокислого алюминия или хлором Активацию сернокислым алюминием или хлором следует производить на установках непрерывного или периодического действия 6.33. Для подщелачивания и стабилизации воды следует применять известь При обосновании допускается применение соды 6.34. Выбор технологической схемы известкового хозяйства станции водоподготовки надлежит производить с учетом качества и вида заводского продукта , потребности в извести , места ее ввода и т д В случае применения комовой негашенной извести следует принимать мокрое хранение ее в виде теста При расходе извести до 50 кг / сут по СаО допускается применение схемы с использованием известкового раствора , получаемого в сатураторах двойного насыщения 6.35. Количество баков для известкового молока или раствора надлежит предусматривать не менее двух Концентрацию известкового молока в расходных баках следует применять не более 5% по СаО 6.36. Для очистки известкового молока от нерастворимых примесей при стабилизационной обработке воды надлежит применять вертикальные отстойники или гидроциклоны Скорость восходящего потока в вертикальных отстойниках следует принимать 2 мм / с Для очистки известкового молока на гидроциклонах необходимо обеспечивать двухкратный его пропуск через гидроциклоны 6.37. Для непрерывного перемешивания известкового молока следует NORMA - СТРОИТЕЛЬСТВО применять гидравлическое перемешивание ( с помощью насосов ) или механические мешалки При гидравлическом перемешивании восходящая скорость движения молока в баке должна приниматься не менее 5 мм / с Баки должны иметь конические днища с наклоном 45° и сбросные трубопроводы диаметром не менее 100 мм Примечание . Допускается для перемешивания известкового молока применять сжатый воздух при интенсивности подачи 8-10 л /( с · кв . м ). 6.38. Диаметры трубопроводов подачи известкового молока должны быть : напорных при подаче очищенного продукта не менее 25 мм , неочищенного - не менее 50 мм , самотечных - не менее 50 мм Скорость движения в трубопроводах известкового молока должна приниматься не менее 0,8 м / с Повороты на трубопроводах известкового молока следует предусматривать с радиусом не менее 5d, где d - диаметр трубопровода Напорные трубопроводы проектируются с уклоном к насосу не менее 0,02, самотечные трубопроводы должны иметь уклон к выпуску не менее 0,03. При этом следует предусматривать возможность промывки и прочистки трубопроводов 6.39. Концентрацию раствора соды следует принимать 5-8%. Приготовление и дозирование раствора соды следует предусматривать согласно п . 6.20 Смесительные устройства 6.40. Смесительные устройства должны включать устройства ввода реагентов , обеспечивающие быстрое равномерное распределение реагентов в трубопроводе или канале подачи воды на сооружения водоподготовки , и смесители , обеспечивающие последующее интенсивное смешение реагентов с обрабатываемой водой 6.41. Смесительные устройства должны обеспечивать последовательный с необходимым разрывом времени ввод реагентов согласно пп . 6.17 - 6.19 и рекомендуемому приложению 6 с учетом длительности пребывания воды в трубопроводах или каналах между устройствами ввода реагентов 6.42. Устройства ввода реагентов следует выполнять в виде перфорированных трубчатых распределителей или вставок в трубопровод , создающих местные сопротивления Распределители реагентов должны быть доступны для прочистки и промывки без прекращения процесса обработки воды Потерю напора в трубопроводе при установке трубчатого распределителя надлежит принимать 0,1-0,2 м , при установке вставки - 0,2-0,3 м 6.43. Смешение реагентов с водой надлежит предусматривать в смесителях гидравлического типа ( вихревых , перегородчатых ). При обосновании допускается применение смесителей механического типа ( мешалок ). 6.44. Число смесителей ( секций ) надлежит принимать не менее двух с возможностью отключения их в периоды интенсивного хлопьеобразования Резервные смесители ( секции ) принимать не следует , но необходимо предусматривать обводной трубопровод в обход смесителей с размещением в NORMA - СТРОИТЕЛЬСТВО нем резервных устройств ввода реагентов согласно п . 6.42 6.45. Вихревые смесители надлежит применять при поступлении на станцию воды с крупнодисперсными взвешенными веществами и при использовании реагентов в виде суспензий или частично осветленных растворов Вихревые смесители следует принимать в виде конического или пирамидального вертикального диффузора с углом между наклонными стенками 30- 45°, высотой верхней части с вертикальными стенками от 1 до 1,5 м , при скорости входа воды в смеситель от 1,2 до 1,5 м / с , скорости восходящего движения воды под водосборным устройством от 30 до 40 мм / с , скорости движения воды в конце водосборного лотка 0,6 м / с 6.46. Перегородчатые смесители надлежит принимать в виде каналов с перегородками , обеспечивающими горизонтальное или вертикальное движение воды с поворотами на 180°. Число поворотов следует принимать равным 9-10. 6.47. Потерю напора h на одном повороте перегородчатого смесителя следует определять по формуле : (8) где ζ - коэффициент гидравлического сопротивления , принимаемый равным 2,9; v - скорость движения воды в смесителе , принимаемая уменьшающейся от 0,7 до 0,5 м / с ; g - ускорение свободного падения , равное 9,8 м / кв с 6.48. Смесители должны оборудоваться переливными и спускными трубами Следует предусматривать возможность уменьшения числа перегородок для сокращения времени пребывания воды в смесителях в периоды интенсивного хлопьеобразования 6.49. Скорость движения воды в трубопроводах или каналах от смесителей к камерам хлопьеобразования и осветлителям со взвешенным осадком следует принимать уменьшающейся от 1 до 0,6 м / с При этом время пребывания воды в них должно быть не более 1,5 мин Воздухоотделители 6.50. Воздухоотделители следует предусматривать при применении отстойников с камерами хлопьеобразования со слоем взвешенного осадка , осветлителей со взвешенным осадком , контактных осветлителей и контактных префильтров 6.51. Площадь воздухоотделителя надлежит принимать из расчета скорости движения нисходящего потока воды не более 0,05 м / с и времени пребывания воды в нем не менее 1 мин Воздухоотделители допускается предусматривать общими на все виды сооружения или для каждого сооружения отдельно В тех случаях , когда конструкция смесителей сможет обеспечить выделение из воды пузырьков воздуха и на пути движения воды от смесителей к NORMA - СТРОИТЕЛЬСТВО сооружениям обогащение воды воздухом исключается , воздухоотделители предусматривать не следует Камеры хлопьеобразования 6.52. В отстойниках надлежит предусматривать встроенные камеры хлопьеобразования гидравлического типа При обосновании допускается применение камер хлопьеобразования механического типа 6.53. В горизонтальных отстойниках гидравлические камеры хлопьеобразования следует предусматривать перегородчатые , вихревые или со слоем взвешенного осадка 6.54. Перегородчатые камеры хлопьеобразования следует принимать с горизонтальным или вертикальным движением воды Скорость движения воды в коридорах следует принимать 0,2-0,3 м / с в начале камеры и 0,05-0,1 м / с в конце камеры за счет увеличения ширины коридора Время пребывания воды в камере хлопьеобразования следует принимать равным 15-20 мин ( нижний предел для вод содержащих грубодисперсную взвесь ). Ширина коридора должна быть не менее 0,7 м Число поворотов потока в перегородчатой камере следует принимать равным 8-10. Допускается применение двухэтажных камер Потерю напора в камере следует определять согласно п . 6.47 6.55. Вихревые камеры хлопьеобразования следует проектировать с вертикальными или наклонными стенками ( угол между стенками следует принимать в зависимости от высоты камеры в пределах 50-70°). Время пребывания воды в камере следует принимать равным 6-12 мин ( нижний предел - для мутных вод , верхний предел - для цветных вод ). Скорость входа воды в камеры следует принимать 0,7-1,2 м / с , скорость восходящего потока на выходе из камеры 4-5 мм / с Отвод воды из камер хлопьеобразования в отстойники следует предусматривать при скорости движения воды в сборных лотках , трубах и отверстиях не более 0,1 м / с для мутных вод и 0,05 м / с для цветных вод Потерю напора в камере следует определять согласно п . 6.47 6.56. Камеры хлопьеобразования со слоем взвешенного осадка с вертикальными перегородками надлежит применять для вод средней мутности и мутных вод Восходящую скорость движения воды следует принимать 0,65-1,6 мм / с при осветлении вод средней мутности и 0,8-2,2 мм / с при осветлении мутных вод При применении встроенных камер хлопьеобразования со слоем взвешенного осадка расчетную скорость осаждения взвеси в отстойнике при обработке мутных вод надлежит принимать на 20%, при обработке вод средней мутности на 15% более , чем указано в табл . 21. Таблица 21 Характеристика обрабатываемой воды и способ обработки Скорость выпадения взвеси u о , задерживаемой отстойниками , мм / с Маломутные воды , обрабатываемые коагулянтом 0,4-0,45 NORMA - СТРОИТЕЛЬСТВО Воды средней мутности , обрабатываемые коагулянтом 0,45-0,5 Мутные воды , обрабатываемые коагулянтом 0,5-0,6 Мутные и высокомутные воды , не обрабатываемые коагулянтом 0,08-0,15 Высокомутные воды , обрабатываемые флокулянтом 0,8-1,0 Примечание : 1. В случае применения флокулянтов при коагулировании воды скорости выпадения взвеси следует увеличивать на 15-20%. 2. Нижние пределы u о указаны для хозяйственно - питьевых водопроводов . 6.57. Распределение воды по площади камеры хлопьеобразования со взвешенным осадком следует предусматривать с помощью напорных перфорированных труб с отверстиями , направленными вниз под углом 45°. Расстояние между перфорированными трубами следует принимать 2 м , от стенки камеры - 1 м Потери напора в перфорированных распределительных трубах надлежит определять согласно п . 6.86 Скорость движения воды в начале распределительных труб следует принимать 0,5-0,6 м / с , площадь отверстий 30-40% площади сечения распределительной трубы , диаметр отверстий - не менее 25 мм 6.58. Отвод воды из камер хлопьеобразования в отстойники надлежит предусматривать при скорости движения воды не более 0,1 м / с для мутных вод и 0,05 м / с для цветных вод На входе воды в отстойник следует устанавливать подвесную перегородку , погруженную на 1/4 высоты отстойника Скорость движения воды между стенкой и перегородкой должна быть не более 0,03 м / с 6.59. В вертикальных отстойниках следует предусматривать гидравлическую камеру хлопьеобразования водоворотного типа , располагаемую в центре отстойника Воду надлежит подавать в камеру хлопьеобразования через сопла , направленные по касательной В нижней части камеры должны предусматриваться решетки с ячейками размером 0,5 х 0,5 м , высотой 0,8 м Потерю напора в сопле следует определять по формуле (8) принимая скорость движения воды при выходе из сопла 2-3 м / с и коэффициент гидравлического сопротивления ζ = 1,18. Сопло надлежит располагать на расстоянии 0,2d к от стенки камеры (d к - диаметр камеры хлопьеобразования ) на глубине 0,5 м от поверхности воды 6.60. Площадь камеры хлопьеобразования водоворотного типа следует определять из расчета времени пребывания воды в ней в течении 15-20 мин и высоты камеры , принимаемой 3,5-4 м 6.61. Над камерами хлопьеобразования необходимо предусматривать павильоны шириной не более 6 м 6.62. При количестве встроенных в отстойники камер хлопьеобразования менее шести следует предусматривать одну резервную NORMA - СТРОИТЕЛЬСТВО Вертикальные отстойники 6.63. Площадь зоны осаждения F ВО , кв м , вертикального отстойника без установки в нем тонкослойных блоков следует определять по формуле (9) для двух периодов : минимальной мутности при минимальном зимнем расходе воды ; наибольшей мутности при наибольшем расходе воды , соответствующем этому периоду Расчетная площадь зоны осаждения должна соответствовать наибольшему значению : (9) где q - расчетный расход для периодов максимального и минимального суточного водопотребления , куб м / ч ; v p - расчетная скорость восходящего потока , мм / с , принимается при отсутствии данных технологических изысканий не более указанных в табл . 21 N p - количество рабочих отстойников ; В об - коэффициент , учитывающий объемное использование отстойника , величина которого принимается 1,3-1,5 ( нижний предел - при отношении диаметра к высоте - 1,5). При количестве отстойников менее шести следует предусматривать один резервный 6.64. При установке в зоне осаждения тонкослойных блоков площадь зоны осаждения определяется исходя из удельных нагрузок , отнесенных к площади зеркала воды , занятой тонкослойными блоками : для маломутных и цветных вод , обработанных коагулянтом , 3-3,5 куб м /( ч · кв м ), для средней мутности 3,6-4,5 куб м /( ч · кв м ), для мутных вод 4,6-5,5 куб м /( ч · кв м ). 6.65. Зона накопления и уплотнения осадка вертикальных отстойников должна предусматриваться с наклонными стенками Угол между наклонными стенками следует принимать 70-80°. Сброс осадка следует предусматривать без выключения отстойника Период работы , Т р , ч , между сбросами осадка следует определять по формуле : (10) где W ос · ч - объем зоны накопления и уплотнения осадка , куб м ; δ - средняя по всей высоте осадочной части концентрация твердой фазы в осадке , г / куб м в зависимости от мутности воды и продолжительности интервалов между сбросами , принимаемая по данным таблицы 22 ; М осв - мутность воды , выходящей из отстойника , г / куб м , принимаемая от 8 до 15 г / куб м ; С в - концентрация взвешенных веществ в воде , г / куб м поступающих в отстойник , определяемая по формуле : (11) где М - количество взвешенных веществ в исходной воде , г / куб м ( принимается равным мутности воды ); NORMA - СТРОИТЕЛЬСТВО Д к - доза коагулянта по безводному продукту , г / куб м ; К к - коэффициент , принимаемый для очищенного сернокислого алюминия - 0,5, для нефелинового коагулянта - 1,2, для хлорного железа - 0,7; Ц - цветность исходной воды , град ; В и - количество нерастворимых веществ , вводимых с известью , г / куб м , которое определяется по формуле : (12) где К и - долевое содержание СаО в извести ; Д и - доза извести по СаО , г / куб м Период работы отстойника между сбросами осадка должен быть не менее 12 ч и не более 24 ч |