Теплофикация и тепловые сети. И тепловые

• Название: И тепловые
• Анкор: Теплофикация и тепловые сети
• Дата: 27.03.2022
• Размер: 2.4 Mb.
• Имя файла: Теплофикация и тепловые сети.docx
• Тип: Учебник; #420164
• страница: 5 из 101

^Ап.о ^Ак.т

^Ап.о “ ^Ак« ^Акт ^Ак.в.

^А_П.о“^Ак.«’

9i + 92 - 1,

где h_Kл — удельная энтальпия конденсата или смеси конденсата и подпиточной воды, возвра­щаемых в схему ТЭЦ.

В том случае, когда температура конденсата, возвращаемого на ТЭЦ, равна температуре на­сыщения отработавшего пара, т.е. при (_{к а} = t_{K т}, <7, = 1 и <7₂ = 0.

Удельная комбинированная выработка э_т| и э_т2 на базе отдельных тепловых потоков опреде­ляется по формуле (1.7).

При определении э_т[ средняя температура отвода теплоты из цикла 1\,К, находится по(1.9).

-	/ Т )	-
1 -	. о.с Тп	По/
-	< 0 >	-

d3T dr0 Пр/ Пэм (1.15) zr(l -По/) + П |Л о/ d3T d7T -	/ и
1 -	1 7oJ	— о

- По/ Пэм


(1.16)


Для получения значений da/dT, в кВт • ч /(ГДж • К) или кВт • ч/(Гкал • К), не­обходимо значения бэ_т /d7^ рассчитанные по формулам (1.15) и (1.16), умножить на 278 кВт'ч/ГДж или на 1163 кВт-ч/Гкал. В (1.15) правая сторона имеет положитель­ный знак. Это значит, что бэ_т и dT₀ имеют одинаковые знаки, т.е. при увеличении T_Q


При Т_х — Т_о

бэ_т

(jy По/ П_эм/Л) •

На рис. 1.4 приведена зависимость удельной комбинированной выработки электрической энергии э_т от температуры насыщения г_т, соответствующей давлению р_х отработавшего водяного пара. При расче­те э_т = / (г_т) принято: п_эм = 0,98, при р_х < 100 кПа /_{к т} - t_x, при р_х> 100 кПа /_{к т} = = 100 °C.

При широко применяемых в нашей стра­не начальных параметрах пара на ТЭЦ 13 МПа, 555 °C и 24 МПа, 540/540 °C, при которых средняя температура подвода теп­лоты в цикл Т_о равна соответственно 616 и 658 К в диапазоне средней температуры отвода теплоты из цикла Т_х = 350—450 К,


также растет э_т, а при уменьшении э_т па­дает. В (1.16) правая сторона имеет отрица­тельный знак. Это значит, что знаки бэ_т и dT_T разные, т.е. при повышении ^значение

э_т снижается, а при ее снижении э_т воз­растает.


бэ_т /dT_x > d3_T/d7'₀. Это значит, что сниже­ние температуры отвода теплоты из цикла дает больший прирост удельной комбини­рованной выработки электрической энер­гии по сравнению с повышением на такое же значение средней температуры подвода теплоты в цикл.


25




2.3 7,4 10.9 47,4 101,3 198,6 381,4 р_т, кПа


Рис. 1.4. Зависимость удельной комбинированной выработки электрической энергии от параметров пара перед турбиной н температуры насыщения отработавшего пара При построении графиков принято: при /_т S 100 °C /_кт = /_т; при /_т > 100 °C /_кт = 100 °C, р_эм = 0,96

Номер кривой	Параметры пара перед турбиной		Параметры промперегрева		Температура питательной воды, t °C *п в» v	Число ступеней регенеративного подогревателя	Средний внутренний относительный КПД турбины по,
	Pq, МПа	'о, °C	Раа, МПа	t °C *п п» v
Z	3,5	435	—	—	150	5	0,8
2	9	535	—	—	215	8	0,8
3	13	555	—	—	230	8	0,83
4	13	540	3,2/2,9	540	230	8	0,83
5	17	540	3,0/3,3	540	250	8	0,84
6	24	540	4,0/3,6	540	260	9	0,85

Снижение средней температуры отвода теплоты из цикла достигается более про­стыми н зачастую менее затратными сред­ствами, чем повышение средней температу­ры подвода теплоты в цикл. Эти средства могут быть использованы в основном у по­требителей в их тепло потребляющих систе­мах и установках.

К указанным средствам можно отнести такие:

последовательное включение работаю­щих с разными тепловыми потенциалами отопительных (отопительно-вентиляцион­ных) установок с установками централизо­ванного горячего водоснабжения;

экономически оправданное увеличение поверхностей нагрева теплообменных ап­паратов и теплопотребляющих установок;

автоматизация процессов потребления теплоты не только на групповых и местных тепловых подстанциях, но и индивидуаль­но на радиаторах в обогреваемых помеще­ниях и иа другом теплопотребляющем обо­рудовании.

Итак, для увеличения объемов комбини­рованной выработки электроэнергии и теп­лоты, а значит, повышения эффективности топливоиспользования в теплофикацион­ных системах необходимо осуществлять в первую очередь мероприятия по снижению средней температуры отвода теплоты из цикла за счет более глубокого использова­ния энтальпии теплоносителя в теплопо­требляющих установках у потребителей. Последнее означает, что предприятия, экс­плуатирующие ТЭЦ и теплофикационные системы, должны активно участвовать в ра­боте по совершенствованию принадлежа­щих потребителям теплоиспользующих ус­тановок, т.е. улучшать техническое состоя­ние оборудования и режимы его работы.

МЕТОДИКА РАСЧЕТА РАСХОДОВ ТОПЛИВА
НА ТЭЦ

Практически в течение всего послевоен­ного периода развития электроэнергетики в бывшем СССР и в настоящее время в Рос­сии в качестве методической основы для расчетов, нормирования, учета и анализа технико-экономических показателей рабо­ты ТЭС использовался единый для электро­энергетики как отрасли метод, принципы которого изложены в [27].

Согласно указанному методу расход то­плива на ТЭЦ может быть рассчитан как сумма расходов на выработку электриче­ской В_{т э} и тепловой В_{т т} энергии по форму- ле (1.3).

Определение расходов топлива на выра­ботку отдельно электрической и тепловой ¹¹

энергии на ТЭЦ в комбинированном цикле

проводится следующим образом¹.

Расход топлива на выработку электриче­ской энергии на ТЭЦ можно определить как В_тэ = />’Э_Т + ^._к^Эт.к’ О-¹⁷)

где Ь^э_т — удельный расход топлива на выра­ботку электрической энергии на базе тепло­ты, отводимой к тепловым потребителям, т.е. комбинированным методом; Ь?_к —

удельный расход топлива на выработку электрической энергии на базе теплоты, от­водимой в окружающую среду, т.е. конден­сационным методом.

Удельный расход топлива на комбини­рованную выработку электрической энер­гии, кг/кВт • ч

Ь* = О,123/(П_КСП_ЭМ), (1-18) где г|_кс — КПД котельной электростанции с учетом потерь теплоты в паропроводах между котельной и машинным залом; Т)_эм — электромеханический КПД; 0,123 — количество условного топлива, кг, затра­чиваемое на выработку 1 кВт • ч.

В идеальном случае при П_к с ⁼ 1 ^и г|_эм ⁼ 1 удельный расход условного топли­ва b\ =0,123 кг/(кВт’ч). В реальных условиях т|к.с ^< 1 ^и Пэм ^< 1> поэтому

>0,123 кг/(кВт^е ч).

Для предварительных расчетов можно при­нимать следующие значения удельных расходов условного топлива (брутто) на ко.мбинирован-