|
|
И воздействия
СХЕМЫ СНЕГОВЫХ НАГРУЗОК
И КОЭФФИЦИЕНТЫ
Номер схемы
|
Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок
|
Коэффициент и область
применения схем
|
1
|
Здания с односкатными и двускатными покрытиями
|
= 1 при 25°;
= 0 « 60°.
Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускатными покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 — при 20° 30°; вариант 3 — при 10° 30° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия
|
2
|
Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
|
1 = cos 1,8; 2 = 2,4 sin 1,4, где — уклон покрытия, град
|
2’
|
Покрытия в виде стрельчатых арок
|
При 15° необходимо использовать схему 1, б, принимая l = l’, при < 15° — схему 2
|
3
|
Здания с продольными фонарями закрытыми сверху
|
 но не более:
4,0 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1,5 кПа и менее;
2,5 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия свыше 1,5 кПа;
2,0 для железобетонных плит пролетом свыше 6 м и менее и для стального профилированного настила;
2,5 — для железобетонных плит пролетом свыше 6 м, а также для прогонов независимо от пролета;
bl =hl, но не более b.
При определении нагрузки у торца фонаря для зоны B значение коэффициента в обоих вариантах следует принимать равным 1,0
Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий.
2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей не учитывать.
3. Для плоских скатов при b > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (см. схему 8)
|
3’
|
Здания с продольными фонарями, открытыми сверху
|
Значения b(b1, b2) и m следует определять в соответствии с указаниями к схеме 8; пролет l принимается равным расстоянию между верхними кромками фонарей
|
4
|
Шедовые покрытия
|
Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли
|
5
|
Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями
|
Вариант 2 следует учитывать при 15°
|
6
|
Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
|
Вариант 2 следует учитывать при 
Для железобетонных плит покрытий значения коэффициентов следует принимать не более 1,4
|
7
|
Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем
|
Коэффициент следует принимать для пролетов с фонарем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для пролетов без фонаря — с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6.
Для плоских двускатных ( < 15) и сводчатых  покрытий при l’ > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8)
|
8
|
Здания с перепадом высоты
|
Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами 1—7, а на нижнее — в двух вариантах: по схемам 1—7 и схеме 8 (для зданий — профиль «а», для навесов — профиль «б»).
Коэффициент следует принимать равным:
где h — высота перепада, м, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего и при значении более 8 м принимаемая при определении равной 8 м;
l’1; l’2 — длины участков верхнего (l’1) и нижнего (l’2) покрытия, с которых переносится снег в зону перепада высот, м; их следует принимать:
для покрытия без продольных фонарей или с поперечными фонарями —
для покрытия .с продольными фонарями —
(при этом l’1 и l’2 следует принимать не менее 0).
т1; m2 — доли снега, переносимого ветром к перепаду высот; их значения для верхнего (т1) и нижнего (m2) покрытий следует принимать в зависимости от их профиля:
0,4 — для плоского покрытия с 20°, сводчатого с f/l 1/8;
0,3 — для плоского покрытия с > 20°, сводчатого с f/l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями.
Для пониженных покрытий шириной а < 21 м значение т2 следует принимать:
т2 = 0,5 k1 k2 k3, но не менее 0,1, где   (при обратном уклоне, показанном на чертеже пунктиром, k2 = 1 );  но не менее 0,3 (а — в м; , — в град).
Длину зоны повышенных снегоотложений b следует принимать равной:
при  b = 2h, но не более 16 м;
при  но не более 5h и не более 16 м.
Коэффициенты , принимаемые для расчетов (показанные на схемах для двух вариантов), не должны превышать:
 (где h— в м; s0 — в кПа);
4 — если нижнее покрытие является покрытием здания;
6 — если нижнее покрытие является навесом. Коэффициент 1 следует принимать:
1 = 1 – 2m2.
Примечания: 1. При d1 (d2) > 12 м значение для участка перепада длиной d1 (d2) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии.
2. Если пропеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при определении необходимо принимать соответствующее значение т1(т2) для каждого пропета в пределах l’1 (l’2).
3. Местную нагрузку у перепала не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее  (где s0 — в кПа)
|
9
|
Здания с двумя перепадами высоты
|
Снеговую нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме 8. Значения 1, b1, 2,b2 следует определять для каждого перепада независимо, принимая:
т1 и т2в схеме 9 (при определении нагрузок возле перепадов h1 и h2) соответствующими т1в схеме 8 и m3 (доля снега, переносимого ветром по пониженному покрытию) соответствующим т2в схеме 8. При этом:
|
10
|
Покрытие с парапетами
|
Схему следует применять при
 (h— в м; s0 — в кПа);
 но не более 3
|
11
|
Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам
|
Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м.
В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле ).
Коэффициент , постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным:
1,0 при d 1,5 м;
 « d > 1,5 м,
но не менее 1,0 и не более:
1,5 при 1,5 < d 5 м;
2,0 « 5 < d 10 м;
2,5 « 10 < d 5 м;
b1 = 2h, но не более 2d
|
12
|
Висячие покрытия цилиндрической формы
|
|
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Обязательное
СХЕМЫ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ С
Номер схемы
|
Схемы зданий, сооружений, элементов
конструкций и ветровых нагрузок
|
Определение аэродинамических коэффициентов с
|
Примечания
|
1
|
Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции.
Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности:
наветренные
подветренные
|
се = +0,8
се = –0,6
|
|
2
|
Здании с двускатными покрытиями
|
|
|
|
|
Коэффициент
|
, град
|
Значения се1, се2 при  равном
|
|
|
|
|
|
0
|
0,5
|
1
|
2
|
|
|
|
се1
|
0
20
40
60
|
0
+0,2
+0,4
+0,8
|
–0,6
–0,4
+0,3
+0,8
|
–0,7
–0,7
–0,2
+0,8
|
–0,8
–0,8
–0,4
+0,8
|
1. При ветре, перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия се = –0,7.
|
|
|
Се2
|
60
|
–0,4
|
–0,4
|
–0,5
|
–0,8
|
2. При определении коэффициента vв
|
|
|
|
соответствии с п. 6.9 h = h1 + 0,2 ltga
|
|
|
|
|
Значения се3 при равном
|
|
|
|
|
|
|
0,5
|
1
|
2
|
|
|
|
|
|
1
2
|
–0,4
–0,5
|
–0,5
–0,6
|
–0,6
–0,6
|
|
|
|
|
|
|
3
|
Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию
|
|
|
|
покрытиями
|
Коэффициент
|
|
Значения се1, се2 при  , равном
|
|
|
|
|
|
0,1
|
0,2
|
0,3
|
0,4
|
0,5
|
|
|
|
се1
|
0
0,2
1
|
+0,1
–0,2
–0,8
|
+0,2
–0,1
–0,7
|
+0,4
+0,2
–0,3
|
+0,6
+0,5
+0,3
|
+0,7
+0,7
+0,7
|
1. См. примеч. 1 к схеме 2.
2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h1 + 0,7f
|
|
|
се2
|
Произвольное
|
–0,8
|
–0,9
|
–1
|
–1,1
|
–1,2
|
|
|
|
Значение се3 принимается по схеме 2
|
|
4
|
Здания с продольным фонарем
|
Коэффициенты се1 , се2 и се3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2
|
1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветроотбойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь—щиты» принимается равным 1,4.
2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h1
|
5
|
Здания с продольными фонарями
|
Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты се следует принимать по схеме 4.
Для фонарей участка ВС при 2 сх = 0,2; при 2 8 для каждого фонаря сх = 0,1; при >8 сх = 0,8, здесь 
Для остальных участков покрытия се = –0,5
|
1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.
2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h1
|
6
|
Здания с продольными фонарями раз личной высоты
|
Коэффициенты с’е1, с’’е1 и се2 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении се1 за h1 необходимо принимать высоту наветренной стены здания.
Для участка АВ се следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h1 h2 необходимо принимать высоту фонаря
|
См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
|
7
|
Здания с шедовыми покрытиями
|
Для участка АВ се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.
Для участка ВС се = –0,5
|
1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом сt = 0,04.
2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
|
8
|
Здания с зенитными фонарями
|
Для наветренного фонаря коэффициент се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия — как для участка ВС схемы 5
|
См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
|
9
|
Здания, постоянно открытые с одной стороны
|
При 5 % сi1 = сi2 = ± 0,2; при 30 % сi1 следует принимать равным се3, определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; сi2 = +0,8
|
1. Коэффициенты се на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2.
2. Проницаемость ограждения следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать ci = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать равным 0,2w0, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м2).
3. Для каждой стены здания знак «плюс» или «минус» для коэффициента ci1 при 5 % следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения
|
10
|
Уступы зданий при < 15°
|
Для участка CD се = 0,7. Дли участка ВС се следует определяй линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В и С. Коэффициенты се1 и се3 на участке АВ следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l —размеры в плане всего здания).
Для вертикальных поверхностей коэффициент се необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2
|
|
11
|
Навесы
|
|
|
|
|
Тип
|
, град
|
Значения коэфицинтов
|
|
|
|
схемы
|
|
се1
|
се2
|
се3
|
се4
|
|
|
|
I
II
III
IV
|
10
20
30
10
20
30
10
20
30
10
20
30
|
+0,5
+1,1
+2,1
0
+1,5
+2
+1,4
+1,8
+2,2
+1,3
+1,4
+1,6
|
–1,3
0
+0,9
–1,1
+0,5
+0,8
+0,4
+0,5
+0,6
+0,2
+0,3
+0,4
|
–1,1
0
+0,6
–1,5
0
+0,4
|
0
–0,4
0
0
0
+0,4
|
1. Коэффициенты се1, се2, се3, се4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов.
Для отрицательных значений се1, се2, се3, се4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное
2. Для навесов с волнистыми покрытиями ct= 0,04
|
12 а
|
Сфера
|
|
|
|
|
, град
|
0
|
15
|
30
|
45
|
60
|
75
|
90
|
|
|
|
се
|
+1,0
|
+0,8
|
+0,4
|
–0,2
|
–0,8
|
–1,2
|
–1,25
|
|
|
|
Продолжение
|
|
|
|
, град
|
105
|
120
|
135
|
150
|
175
|
180
|
1. Коэффициенты се приведены при
|
|
|
се
|
–1,0
|
–0,6
|
–0,2
|
+0,2
|
+0,3
|
+0,4
|
Re > 4 · 105.
|
|
|
cx = 1,3 при Rе < 105;
cx = 0,6 « 2 · 105 Rе 3 · 105;
cx=0,2« 4 · 105 > Rе.
где Rе — число Рейнольдса;
d — диаметр сферы, м;
w0 — определяется в соответствии с п. 6.4, Па;
k (z) — определяется в соответствии с п. 6.5;
z — расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы;
t — определяется в соответствии с п. 6.11
|
2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать b = h = 0,7d
|
12 б
|
Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью
|
се1 = k1 c
где k1 = 1 при с > 0;
|
|
|
|
|
0,2
|
0,5
|
1
|
2
|
5
|
10
|
25
|
|
|
|
k1 при
с < 0
|
0,8
|
0,9
|
0,95
|
1,0
|
1,1
|
1,15
|
1,2
|
|
|
|
с необходимо принимать при Re > 4 · 105 по графику:
|
1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z= h1.
2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать:
b = 0,7d;
h = h1 + 0,7f.
3. Коэффициент сi следует учитывать при опущенном покрытии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его
|
|
|
Покрытие
|
Значение се2 при  , равном
|
|
|
|
|
1/6
|
1/3
|
1
|
|
|
|
Плоское, коническое при 5°, сферическое при  0,1
|
–0,5
|
–0,6
|
–0,8
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1
|
2
|
5
|
|
|
|
ci
|
–0,5
|
–0,55
|
–0,7
|
–0,8
|
–0,9
|
–1,05
|
|
13
|
Призматические сооружения
|
cx = kcx; cy = kcy.
Таблица 1
|
|
|
|
e
|
5
|
10
|
20
|
35
|
50
|
100
|
|
|
|
|
k
|
0,6
|
0,65
|
0,75
|
0,85
|
0,9
|
0,95
|
1
|
1. Для стен с лоджиями при ветре,
|
|
|
e необходимо определять по табл. 2.
Таблица 2
|
параллельном этим стенам, ct = 0,1; для волнистых покрытий ct = 0,04.
2. Для прямоугольных в плане зданий
|
|
|
|
e=
|
e= 2
|
при  = 0, 1 – 0,5 и = 40° – 50°
|
|
|
|
|
|
су = 0,75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15b.
3. Не следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1, d— диаметр описанной окружности.
4. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h — высота сооружения, b — размер в плане по оси у
|
|
|
В табл. 2  где l, b — соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра.
Таблица 3
|
|
|
|
Эскизы сечений
и направлений ветра
|
, град
|
|
сх
|
|
|
|
Прямоугольник
|
0
|
1,5
3
|
2,1
1,6
|
|
|
|
|
40 50
|
0,2
0,5
|
2,0
1,7
|
|
|
|
Ромб
|
0
|
0,5
1
2
|
1,9
1,6
1,1
|
|
|
|
Правильный треугольник
|
0
180
|
|
2
1,2
|
|
|
|
Таблица 4
|
|
|
|
Эскизы сечений
и направление ветра
|
, град
|
n
(число сторон)
|
сх при
Re > 4 · 105
|
|
|
|
Правильный многоугольник
|
Произвольный
|
5
6 8
10
12
|
1,8
1,5
1,2
1,0
|
|
14
|
Сооружения и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений
|
сх = kcx,
где k — определяется по табл. 1 схемы 13;
cx — определяется по графику:
Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1,2
|
1. Rе следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h, d— диаметр сооружения.
Значения принимаются: для деревянных конструкций = 0,005 м; для кирпичной кладки = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций = 0,005 м; для стальных конструкций = 0,001 м; для проводов и тросов диаметром d = 0,01d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b = b.
2. Для волнистых покрытий
ct = 0,04.
3. Для проводов и тросов d 20 мм, свободных от гололеда, значение cx допускается снижать на 10 %
|
15
|
Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции
|
где сxi — аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкций; для профилей сxi= 1,4, для трубчатых элементов сxi следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать е =. (см. табл. 2 схемы 13);
Ai — площадь проекции i-го элемента на плоскость конструкции;
Аk — площадь, ограниченная контуром конструкции
|
1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15—17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и
2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром Аk.
3. Направление оси х совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции
|
16
|
Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций
|
Для наветренной конструкции коэффициент сx1 определяется так же, как для схемы 15.
Для второй и последующих конструкций
сx2 = сx1.
Для ферм из труб при Rе 4 · 105
= 0,95.
|
1. См. примеч. 1—3 к схеме 15.
2. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, где d — средний диаметр трубчатых элементов; z — допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы.
3. В таблице к схеме 16:
h — минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h — длина наименьшей стороны контура, для круглых решетчатых конструкций h — их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h — длина меньшей оси;
|
|
|
|
Значение для ферм из профилей и труб
при Re < 4 · 105 и  , равном
|
b — расстояние между соседними фермами.
4. Коэффициент (о следует определять
|
|
|
|
|
1
|
2
|
4
|
6
|
в соответствии с указаниями к схеме 15
|
|
|
0,1
|
0,93
|
0,99
|
1
|
1
|
1
|
|
|
|
0,2
|
0,75
|
0,81
|
0,87
|
0,9
|
0,93
|
|
|
|
0,3
|
0,56
|
0,65
|
0,73
|
0,78
|
0,83
|
|
|
|
0,4
|
0,38
|
0,48
|
0,59
|
0,65
|
0,72
|
|
|
|
0,5
|
0,19
|
0,32
|
0,44
|
0,52
|
0,61
|
|
|
|
0,6
|
0
|
0,15
|
0,3
|
0,4
|
0,5
|
|
17
|
Решетчатые башни и пространственные фермы
|
ct = cx (1+ )k1,
где cx — определяется так же, как для схемы 15;
— определяется так же, как для схемы 16.
|
1. См. примеч. 1 к схеме 15.
2. ct относится к площади контура
|
|
|
Эскизы форм контура поперечного сечения
и направление ветра
|
k1
|
наветренной грани.
3. При направлении ветра по
|
|
|
|
1,0
|
диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k1 для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на
|
|
|
|
0,9
|
10 %; для деревянных башен из составных элементов — увеличивать на 10 %
|
|
|
|
1,2
|
|
|
|
|
|
18
|
Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока
|
cx = cx sin2 ,
где cx — определяется в соответствии с указаниями к схеме 14
|
|
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Обязательное
|
|
|
Скачать 1.63 Mb.