МАГП Вариант 1. Контрольная работа по дисциплине машины и аппараты нефтегазопереработки группа 1513 Студент

• Название: Контрольная работа по дисциплине машины и аппараты нефтегазопереработки группа 1513 Студент
• Анкор: МАГП Вариант 1
• Дата: 16.04.2021
• Размер: 1.43 Mb.
• Имя файла: 1.doc
• Тип: Контрольная работа; #195486
• страница: 4 из 4

2.7 Расчёт переливного устройства

Для нормальной работы переливного устройства без «захлёбывания» необходимо, чтобы выполнялись следующие условия:

H’< H+hп,

у < х,

где H’ – высота вспененного слоя жидкости в сливном устройстве;

у – величина вылета ниспадающей струи;

х – максимальная ширина сливного устройства (принимается по каталогу).

С учётом вспенивания уровень жидкости в сливном устройстве определяется равенством:

,

где h’ – высота слоя светлой невспененной жидкости в сливном устройстве;

ρ’п – средняя относительная плотность вспененной жидкости в переливном устройстве.

В колоннах разделения углеводородных газов интенсивность пенообразования слабая и при расходах жидкости меньше 65 м3/м∙ч принимают ρ’п=0,65.

Высота слоя светлой жидкости определяется из выражения:



где ∆ - градиент уровня жидкости на тарелке;

;

∆Рж. п – сопротивление движению жидкости в переливе, определяется по уравнению:

,

где К=250 – коэффициент для тарелок с затворной (переливной) планкой.

а – наиболее узкое сечение перелива, принимается по каталогам, но не менее 0,04 м.
2.8 Определение числа реальных тарелок

Число реальных тарелок определяется как отношение числа теоретических тарелок к коэф-фициенту полезного действия тарелки, т. е



При проектировании колонных массообменных аппаратов коэффициент полезного действия тарелок с переливными устройствами с достаточной для технических расчётов точностью может быть определён по уравнению



где μж – вязкость жидкости, Па∙с;

α – коэффициент относительной летучести компонентов;

hп – высота сливного порога, м;

О и V – массовые расходы жидкости и пара.

Поскольку все приведенные выше величины различны для верхней и нижней частей колон-ны, расчёт числа реальных тарелок и коэффициентов полезного действия проведём раз-дельно для концентрационной и отгонной частей колонны при их средних температурах.

2.9 Расчёт высоты колонны

Высота колонны рассчитывается по уравнению:

, м,

где Н1 – высота сепарационного пространства – расстояние от верхней тарелки до выпуклой части крышки;

Н2 – высота концентрационной части колонны;

Н3 – высота эвапорационной части колонны (зоны питания колонны);

Н4 – высота отгонной части колонны;

Н5 – высота низа колонны – расстояние от нижней тарелки до выпуклой части днища.

Ректификационные колонны нефтегазоперерабатывающих заводов обычно устанавливают на открытом воздухе и крепят к фундаменту при помощи опор. Высоту опорной части выби-рают в зависимости от эксплуатационных условий и принимают в пределах (1÷2)D.

2.10 Расчёт диаметра штуцеров

Диаметр штуцеров определяют из уравнения расхода:

, м

где V – объёмный расход потока, м3/с;

ω – допустимая линейная скорость потока, м/с.

Величина допустимой скорости потока для расчёта диаметра штуцеров (а также трубопро-водов и других деталей и узлов нефтехимических аппаратов) принимается по опытным дан-ным скоростей движения жидкостей и газов (паров) в промышленных условиях, приведён-ным в таблице 2.4.

Таблица 2.4

Ориентировочные значения допустимой скорости потока

Среда и условия движения	Скорость, м/с
Маловязкие жидкости (до 0,01 Па∙с) при перекачивании насосом Вязкие жидкости (свыше 0,01 Па∙с) при перекачивании насосом Жидкости (конденсаты) при движении самотёком Пар насыщенный Пар перегретый (газы) Парожидкостный поток в пересчёте на однофазный жидкостный поток	0,5-3,0 0,2-1,0 0,1-0,5 15-25 20-50 0,5-1,0

2.2 Представить характеристики, основные параметры, работу и эскизы продольного разреза сушилки ЭВ 3-01РЦ1,2-0,9НК-21
Сушилка ЭВ 3-01РЦ1,2-0,9НК-21 предназначена для сушки различных взрыво- и пожаробезопасных нетоксичных растворов и суспен­зий в малотоннажных производствах и при прове­дении исследовательских работ.

В состав установки входят сушилка с высокооборотным центробежным распылителем, вентилятор, электрокалорифер для нагрева воздуха, циклон для очистки отработанного воздуха от продукта, щит управления (КИП и автоматика), смонтированный на сушилке, и другое оборудование. Все узлы и детали установки смонтированы на общей передвижной раме. В сушилке предусмотрена герметичная дверь для обслуживания ее внутренних частей.

Раствор или суспензия продукта из емкости, уста­новленной на крыше сушилки, через регулирующий кран подается на вращающийся диск центробежного распылителя, распыляется им, высушивается поступающим в сушильную камеру из калорифера нагретым воздухом. Высушенный порошок из нижней конусной части сушилки с отработанным теплоносителем (воздухом) выносится в циклон, где про­исходит отделение порошка и выгрузка его во фла­кон, прикрепленный к нижней части циклона. Отработанный воздух выбрасывается в атмосферу.


Технические характеристики сушилки ЭВ 3-01РЦ1,2-0,9НК-21 представлены в таблице 1.

Параметр	Значение
Производительность по испаряемой влаге, кг/ч	До 10
Диаметр сушильной камеры, мм	1200
Рабочий объем сушильной камеры, м3	0,9
Температура теплоносителя, 0С - на входе в камеру - на выходе из камеры	120-250 90-100
Расход теплоносителя, кг/ч	До 250
Установленная мощность электрооборудования, кВт	20
Габаритные размеры, мм	1940х1655х2700
Масса, кг	824

3. Задача №1:

Рассчитать противоточный абсорбер насадочного типа для по-глощения водой диоксида углерода из смеси его с водородом и азотом.

Исходные данные:

- состав поступающей смеси: Н₂ - 62%; С0₂ - 18%; N₂ - 20%;

- расход газа на входе в абсорбер 1000 кмоль/час;

- давление процесса 2,0 МПа;

- на орошение подается вода с температурой 20 °С;

- требуемая степень извлечения диоксида углерода 90%.

Список использованной литературы

1. В.М. Рамм. «Абсорбция газов».М., «Химия», 1976г.

2. «Расчет тарельчатых абсорбционных колонн» под ред. В А. Иванова, Москва, 1985.

3. «Основные процессы и аппараты химической технологии», пособие по проектированию под ред. Ю. И. Дытнерского. М, «Химия» 1991 г.

4. К.Ф. Павлов, П. Г. Романков, А. А. Носков. «Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии». Л., «Химия», 1976г.

5. А. А. Лащинский, А. Р. Толчинский. «Основы конструирования и расчета химической аппаратуры». М, 1968г.

1. Поникаров И.И., Гайнуллин М.Г. Машины и аппараты химиче-

ских производств и нефтегазопереработки: Учебник. – Изд. 2-е, пере-

раб. и доп. - М.: Альфа-М, 2006. - 608 с.: ил.

2. Машины и аппараты химических производств: Учебник для ву-

зов по специальности «Машины и аппараты химических производств

и предприятий строительных материалов»/ И.И. Поникаров, О.А. Пе-

релыгин, В.Н. Доронин, М.Г. Гайнуллин. – М.: Машиностроение,

1989. – 368 с.

Учебные пособия

3. Шаповалов Ю.Н., Шейн В.С. Машины и аппараты общехимиче-

ского назначения. Учеб. пособие. – Воронеж: Изд-во ВГУ, 1981. - 304

с.

4. Хуснутдинов В.А., Сайфуллин Р.С., Хабибуллин И.Г. Оборудо-

вание производства неорганических веществ: Учеб. пособие для ву-

зов. – Л.: Химия, 1987. – 248 с.

5. Проектирование процессов и аппаратов пищевых производств /

Под. ред. В. Н. Стабникова.- Киев: Вища школа, 1982. - 199 с.

6. Машиностроение. Энциклопедия / Ред. Совет: К.В. Фролов

(пред.) и др.. Машины и аппараты химических и нефтехимических

производств. т.IV – 12 / М.Б. Генералов, В.П. Александров, В.В. Алек-

сеев и др.; Под общ. ред. М.Б. Генералова. - М.: Машиностроение,

2004.- 832 с

Пособия по проектированию

7. Основные процессы и аппараты химической технологии: Посо-

бие по проектированию / Г.С.Борисов, В.П. Брыков, Ю.И. Дытнерский

и др./ Под ред. Ю.И. Дытнерского. - 2-е изд. – М.: Химия, 1991.- 496 с.

8. Альперт Л.З. Основы проектирования химических установок. -

М.: Высшая школа, 1982. – 304 с.

9. Иоффе И.Л. Проектирование процессов и аппаратов химической

технологии: Учебник для техникумов. – Л.: Химия, 1991. – 352 с.

10.Александров И.А. Ректификационные и абсорбционные аппара-

ты. Методы расчета и основы конструирования. - 2-е изд. – М.: Хи-

мия, 1971.-296 с.