Расчет пг. записка Д. Курсовая работа Эскизное проектирование парогенераторов аэс

• Название: Курсовая работа Эскизное проектирование парогенераторов аэс
• Анкор: Расчет пг
• Дата: 20.09.2021
• Размер: 1.03 Mb.
• Имя файла: записка Д.docx
• Тип: Курсовая; #234539
• страница: 3 из 9

Расчет _1.

Таблица 3

w1, мс	Re1	Nu1	1, Вт / (м2град)
2	202448,98	344,78	15820,73
3	303673,47	476,88	21882,64
4	404897,96	600,29	27545,50
5	506122,45	717,61	32929,01
6	607346,94	830,30	38099,88

1.5.4. При проектировании нового теплообменного аппарата термические сопротивления окисной плёнки (2R_ОК) и отложений (R_ОТЛ) неизвестны. Поэтому обычно этими величинами задаются, пользуясь справочными данными или данными эксплуатации.

R_ЗАГР = 2R_ОК + R_ОТЛ (0,6 ... 1,2)10^-5 + (0,0... 80,.0)10^-5.

Примем R_ЗАГР = 1,510^-5 (м² град)/Вт.

1.5.5. Термическое сопротивление стенки определяется по формуле, (м² град)/Вт:



Теплопроводность материала теплообменной поверхности (трубки) определяется при средней температуре теплоносителя _:

= 18,735.

В качестве материала трубок поверхности теплообмена ПГ АЭС с погруженной поверхностью теплообмена примем следующий сплав: 08Х18Н10Т - коррозионно-стойкая высоколегированная аустенитная сталь с применением внутренней электрохимполировки и наружной шлифовки.

1.5.6. Коэффициент теплоотдачи, Вт/(м²град), от стенки к рабочему телу для ПГ АЭС с погруженной поверхностью теплообмена определяется по формуле для пузырькового кипения воды в большом объёме (в межтрубном пространстве):

.
Обозначим как “A”

Учитывая принятое обозначение первого сомножителя, приведём формулу к виду:

₂ = А q^0.7 .

1.5.7. Вычисляем значение коэффициента А:



1.5.8. Среднелогарифмический температурный напор (рис. 3), ⁰С:






Рис.3. К определению температурных напоров ПГ АЭС

с погруженной поверхностью теплообмена.
1.5.9. Плотность теплового потока, Втм²

.
Обозначим как “В”

1.5.10. Вычисляем значение коэффициента B, (м²град)/Вт

.

1.5.11. Учитывая принятые обозначения, плотность теплового потока запишется в виде, Втм²

.

Истинное значение q находим из решения уравнений для условий входа и выхода теплоносителя
В ход теплоносителя: Выход теплоносителя:

; ;

q_вх = k _вх t_Б . q_вых = k _вых t_м .
Данные системы уравнений решаем методом итераций:

1) задаёмся уравнением q

q_вх=0,75δt_л(1/₁+R_ст+R_загр)^-1=0,75·22,556·1,47597·10^-4=114616,83;

аналогично на первом этапе итерации q_вых=114616,83;

2) вычисляем k _вх , k _вых :



аналогично на первом этапе итерации ;

3) вычисляем q _вх , q _вых :

204822,99

64680,95

4) вычисляем невязку по q:

90206,16;

49935,89

5) вычисляем погрешность итерационного шага

;



7) определяем условие окончания итераций

— если ( _q 1% ), то итерации закончить;

— если ( _q > 1% ), то задаёмся новым значением плотности теплового потока ( ) и весь итерационный расчёт повторяем.
1.5.12. Результаты предварительных расчётов по предыдущему пункту сводим в таблицу

Таблица 4

w1,	B	kвх,	kвых,	qвх,	qвых,
м/с		Вт/(м2·град)	Вт/(м2·град)	Вт/м2	Вт/м2
2	0,0001476	5830,20	4785,73	221547,49	57428,72
3	0,00013009	6575,49	5353,43	249868,72	64241,10
4	0,00012069	7061,39	5720,16	268332,94	68641,92
5	0,00011476	7407,94	5980,18	281501,76	71762,13
6	0,00011064	7669,70	6175,76	291448,76	74109,12

1.5.13.По результатам предварительных расчётов определяем (для каждого значения w₁):

— среднеарифметический коэффициент теплопередачи, Вт/(м²град)

.

• 
  плотность теплового потока, усредненная по ПТО, Вт/м²
  

.

• 
  коэффициент теплоотдачи ₂, Вт/(м²град)
  

;

• 
  площадь поверхности теплообмена, м²
  

, где Q₁ - Вт;

• 
  фактическая площадь поверхности теплообмена F_Ф, которая складывается из расчётной величины поверхности и запаса k_З на загрязнения и повреждение труб. Т.к. образование отложений возможно, примем k_З=1,2 :
  

4788,89 м².

Результаты вычислений сводим в таблицу 5.