ПЗ газоснабжение. Курсовая работа по теплогазоснабжению и вентиляции "Отопление и вентиляция здания"

• Название: Курсовая работа по теплогазоснабжению и вентиляции "Отопление и вентиляция здания"
• Анкор: ПЗ газоснабжение
• Дата: 23.12.2021
• Размер: 107.95 Kb.
• Имя файла: PZ_GAZ_100.docx
• Тип: Курсовая; #314733
• страница: 2 из 3

Запись коэффициентов теплопередачи всех наружных ограждений произведена в табличной форме, представленной ниже (см. таблицу 2):

Таблица 2 – коэффициенты теплопередачи всех наружных ограждений

Тип конструкции	Сопротивление теплопередаче R, м2град/Вт	Коэффициент теплопередачиК, Вт/м2к	Толщина ограждающей конструкции, мм
1.Наружняя стена			530
2.Перекрытие над верхним этажом			299
3. Перекрытие над подвалом			519
4.Двухслойные стеклопакеты в деревянных спаренных переплетах	0,42	2,38
5.Наружные двери деревянные одинарные	0,215	2,33

2 Определение потерь тепла помещения
Потери тепла отапливаемых помещений состоят из основных и добавочных.

Основные теплопотери Q, Вт, складываются из теплопотерь через отдельные ограждения помещений, определяемые по формуле:

(7)

где F - площадь ограждений, м²;

k - коэффициент теплопередачи ограждения, Вт/ м² °С;

t_в- расчетная температура внутреннего воздуха, °С;

t_н⁵ - расчетная температуры наружного воздуха холодной пятидневки, °С;

n - коэффициент, учитывающий уменьшение теплопотерь ограждения, не соприкасающегося с наружным воздухом.

Следует произвести расчет потерь тепла через наружные ограждения всех помещений и лестничные клетки только одной секции здания. Теплопотери помещений второй, симметричной секции принять такими же, как в первой.

Количество тепла Q_вент потребное для нагревания инфильтрационного воздуха, поступающего в жилые комнаты вследствие естественной вентиляции, определяется с учетом бытовых теплопоступлений из уравнений теплового баланса:

(8)

где Q_инф – количество тепла, потребное для нагрева инфильтрационного воздуха, Вт;

Q_т – бытовые теплоусвоения в помещение, Вт.

Для жилых комнат:

(9)

где F_n – площадь пола жилой комнаты, м².

Бытовые теплопоступления:

(10)

где F_n’ – площадь пола рассчитываемого помещения, м²;

F_n – суммарная площадь жилых комнат квартиры, м²;

F_кв – суммарная площадь пола отапливаемых помещений квартиры, м².

Суммарные теплопотери отапливаемых помещений Qпом определяются с учетом Q вент. Количество тепла Q вент может принимать отрицательные значения – это означает, что теплопоступления с избытком компенсируют нагрев поступающего для вентиляции воздуха (см. таблицу 3).
Таблица 3 – Расчет количества тепла, необходимого для нагревания инфильтрационного воздуха

Расчет теплопотерь сводится в таблицу А.1.

№ помещения	tв-tн5	Qинф	Fн	Fсум	Fкв	Qт	Qвент
501	39	513,24	13,16	43,92	58,94	294,19	219,05
502	44	845,24	19,21	29,61	38,77	440,14	405,10
503	42	436,8	10,4	29,61	38,77	238,29	198,51
504	42	436,8	10,4	29,61	38,77	238,29	198,51
505	44	845,24	19,21	29,61	38,77	440,14	405,10
506	39	513,24	13,16	43,92	58,94	294,19	219,05
507	39	335,4	8,6	43,92	58,94	192,25	143,15
508	42	930,72	22,16	43,92	58,94	495,39	435,33
509	44	704,44	16,01	24,01	35,27	326,96	377,48
510	39	312	8	24,01	35,27	163,38	148,62
511	42	336	8	24,01	35,27	163,38	172,62
512	42	672,42	16,01	24,01	35,27	326,96	345,46
513	44	975,04	22,16	43,92	58,94	495,39	479,65
514	44	378,4	8,6	43,92	58,94	192,25	186,15
515	39	471,12	12,08	43,92	58,94	270,05	201,07

Для определения теплопотери всех помещений здания Q_зд, следует найти удельную тепловую характеристику здания q₀, Вт/м²град

(11)

где V – объем здания, м³;

t_в – расчетная температура воздуха в здании, принимаемая 18 (20) °С;

α – поправочный коэффициент, определяемый для жилых зданий по формуле:

(12)

Подставляя значения получим:



Q_зд = Q₁+ Q₁₀+ Q₅*(10-2)+ Q_л1 =26306,0+28274+18157,69*8+X7627,20
=207467,72 Вт

V_зд = 13942,68м³



В соответствии с таблицей 1 [2]:



Отклонение:



Отклонение превышает допустимые 15%.

Таблица 4—Тепловая нагрузка на стояки

№ стояка	Нагрузка	№ стояка	Нагрузка
1	14867,146	9	10858,898
2	9940,278	10	15450,292
3	12805,646	11	15043,109
4	15875,546	12	15043,109
5	12869,949	13	15576,725
6	9940,275	14	10750,656
7	14485,134	15	19847,506
8	20112,207	Гл.Ст.	213466,476

3 Отопление

В здании предусматривается запроектировать систему водяного отопления. Расчетные температуры теплоносителя в системе отопления

принять равными 105-70⁰С; для верхней разводки.

При системе отопления с верхней разводкой падающая магистраль прокладывается на чердаке на высоте 30-50 см выше перекрытия и на расстоянии 1 м от внутренней поверхности стен неотапливаемого подвала на высоте 30 см ниже потолка.

Нагревательные приборы устанавливаются под каждым окном в квартирах; на лестнично-лифтовой площадке – на каждом этаже. Нагревательные приборы на планах условно изображаются прямоугольником 2˟12 мм, на схеме 6˟12 мм. В помещениях с двумя наружными стенами углы, образованные ими, предохраняются от отсыревания установкой в них стояков отопления. Подводка к радиаторам не должна пересекать межквартирные стены во избежание ухудшения звукоизоляции помещений.
3.1 Гидравлический расчет системы отопления
Целью гидравлического расчета является такой подбор диаметров трубопровода, при котором при заданных тепловых нагрузках и расчетной величине располагаемого циркуляционного давления было бы удовлетворено равенство:

(13)

где Р – располагаемое циркуляционное давление, Па;

R – удельная потеря давления на трение, Па/м;

z – потеря давления в местных сопротивлениях, Па;

l – длина участков расчетного кольца, м.

Следует вычертить аксонометрическую схему системы отопления (1:100) с показом всей необходимой арматуры, поворотов.

Расчет осуществляется для двух циркуляционных колец: расчетного – самого нагруженного и протяженного – и кольца с наименьшей нагрузкой – ближнего.

В однотрубных системах самое нагруженное и протяженное кольцо принимается через самый удаленный стояк. Рассчитываемые кольца разделяют по ходу движения теплоносителя на отдельные расчетные участки с неизменным расходом теплоносителя и постоянным диаметром. Тепловая нагрузка магистральных участков определяется суммой тепловых нагрузок стояков, обслуживаемых этим участком.

Расчет рекомендуется вести в следующем порядке:

а) определить необходимый расход теплоносителя на участке, кг/ч:

(14)

где t₂ и t₀ – расчетные температуры воды в начале и конце стояка ⁰С (по нормам проектирования принимаются соответственно 105 и 70 ⁰С;

б) зная располагаемое давление Р=14500 Па, определить среднюю величину удельной потери давления на трение R_ср, Па/м, по длине рассчитываемого кольца:

(15)

где l – сумма длин участков циркуляционного кольца, м;

0,6 – доля потерь располагаемого давления на трение;

в) по найденным значениям R_ср и G определить ориентировочный диаметр трубопровода d и по нему принять ближайший по стандарту. Далее по принятому d и известному G следует определить фактическое значение удельного сопротивления R, скорости V и динам. давления R_о;

г) определить сумму коэффициентов местных сопротивлений  на рассчитываемом участке.

Коэффициенты местных сопротивлений  для систем водяного отопления приведены в таблице 5.

Далее по принятому d и известному G следует определить фактическое значение удельного сопротивления R, скорости V и динам. давления R_о;

г) определить сумму коэффициентов местных сопротивлений  на рассчитываемом участке.

д) определив потери давления по длине участка Rl и в местных сопротивлениях z, полные потери давления на каждом участке (Rl + z);

е) проверить правильность гидравлического расчета дальнего циркуляционного кольца из условия:

(16)

При несоответствии этого условия следует на отдельных участках увеличить или уменьшить диаметр трубопровода. После расчета наиболее протяженного кольца переходят к расчету ближнего кольца. Увязка потерь давления производится на участках, не являющихся общими для сравниваемых колец.

(17)

Средняя величина удельной потери давления на трение дальнего

кольца циркуляции:



Средняя величина удельной потери давления на трение ближнего кольца циркуляции:


Таблица 5 – Коэффициенты местных сопротивлений  для систем водяного отопления

Коэффициенты местных сопротивлений участков системы дальнего циркуляционного кольца

№ участка	Наименование сопротивления	Кол-во штук	ξ	Σξ
Дальнее кольцо циркуляции
1	Отвод гнутый под 90°	4	0,3	1,2
	Расширительнный бак	1	1,5	1,5
	Задвижка	2	0,5	1
	Элеватор (Котел)	1	2,5	2,5
					6,2
2	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	1,5
	Задвижка	1	0,5	0,5
	Отвод гнутый под 90°	1	0,3	0,3
	Внезапное сужение	1	0,6	0,6
					2,9
3	Тройник на прямой проход	1	1	1
	Отводы гнутые под 45	1	0,3	0,3
	Задвижка	1	0,5	0,5
	Внезапное сужение	1	0,6	0,6
					2,4
4	Внезапное сужение	1	0,6	0,6
	Отводы гнутые под 45	1	0,3	0,3
	Тройник на прямой проход	1	1	1
					1,9
5	Тройник на прямой проход	1	1	1
	Отводы гнутые под 45°	1	0,5	0,5
	Отвод гнутый под 90°	1	0,3	0,3
					1,8
6	Тройник на прямой проход	1	1	1
	Отводы гнутые под 45°	1	0,5	0,5
	Внезапоное сужение	1	0,6	0,6
					2,1
7
	Отводы гнутые под 90°	5	2	10
	Отводы гнутые под 45°	2	0,5	1
	Тройник на прямой проход	19	1	19
	Радиаторы двухколонные при диаметре подводки 20 мм	10	1,2	12
	Кран двойной регулировки цилиндрической пробкой	10	2	20
	Внезапное расширение	1	1	1
	Внезапоное сужение	1	0,6	0,6
					63,6
	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	1,5
6'	Внезапное расширение	1	1	1
				2,5
5'	Тройник на прямой проход	1	1	1
	Отводы гнутые под 90°	1	0,3	0,3
	Внезапное расширение	1	1	1
					2,3
4'	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	1,5
					1,5
3'	Тройник на проход с поворотом	2	1,5	1,5
	Внезапное расширение	1	1	1
					2,5
2'	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	1,5
	Внезапное расширение	1	1	1
					2,5
1'	Тройник на проход с поворотом	1	1,5	1,5
	Задвижка	1	0,5	0,5
					2

9670,85

Расчет диаметров участков трубопровода циркуляционного кольца ведется с занесением всех исходных данных, промежуточных и конечных результатов (см. таблицу6).

Таблица 6 – Гидравлический расчет трубопровода системы отопления