Аннотация. вент. Рассчитать воздушную завесу

• Название: Рассчитать воздушную завесу
• Анкор: Аннотация
• Дата: 30.12.2021
• Размер: 145.22 Kb.
• Имя файла: вент.doc
• Тип: Документы; #322066
• страница: 1 из 2

№1. Рассчитать воздушную завесу.

В качестве устройства, препятствующего проходу холодного воздуха во время открывания дверей вестибюля, предусматривается использование дву- сторонней боковой воздушной завесы смесительного типа постоянного дей- ствия с забором воздуха из закрытого вестибюля с t_в=18 ^оС. Число проходящих в течении часа – 250 человек.


о
Расчетная температура наружного воздуха t_н = – 32 ^оС, расчетная темпера-тура смеси наружного и внутреннего воздуха t_см=12 ^оС, (п. 7.7.3 [4]), темпера-

тура воздуха завесы t_з =50 С, _з=1.1 кг/м³ (п. 4.4.6 [4]), высота двери h_дв=2 м, площадь одной створки двери F_вх =2 м², высота лестничной клетки h_л.к=8 м, коэффициент расхода _вх =0.7 (табл.7.6 [1]), поправочный коэффициент k=0.12 (табл.7.5 [1]).

1. 
   Определяем массовый расход воздуха завесы:
   

G_з 3600F_вх

k_вх 

12 32

= 3600 2 0.12 0.7 _{50 12}

2 9.817 1.42 1.21.24 7860
кг/ч

где h_з - расчетная высота, т.е. расстояние по вертикали от центра проема, оборудованного завесой, до уровня нулевых давлений, где давления снаружи и внутри здания равны (высота нейтральной зоны), м

^hз ^hл.к

0.5h_дв

8 0.5 2

7 м.

2. 
   Тепловая мощность калориферов завесы:
   

Q_з=0,278с_рG_з(t_з – t_в)= 0,278^.1^.7860(50 – 18) = 77950 Вт.

3. 
   Ширина щели завесы (при установке двух раздаточных коробов (n_к=2), вы- соте щели завесы h_щ=1.0 м и скорости выхода воздуха v_вых=8.0 м/с (п.7.7.2 [4]):
   

В_щ G_з

3600_з h_зn_кv_вых 7860 3600 1.11.0 2 8.00.12 м.

Примечание. В настоящее время на российском рынке воздушных завес для общественных зданий представлены, в основном, импортные установки. Из отечественных производителей

завесы предлагают ИННОВЕНТ, ТЕПЛОМАШ и др.

Наиболее часто используются завесы с горизонтальным расположением раздаточного короба над дверями. Основные технические характеристики таких завес фирмы REMAK приведены в Приложении 2.

№1. Рассчитать шумоглушитель для приточ-ной вентиляционной установки П-1 зрительного зала кинотеатра.
Исходные данные. Вентилятор ВЦ4-75 №8 (Р_в= 697 Па, D =D_ном, n = 965 об/мин,

=0.84) присоединен к шлакобетонному воздуховоду размером 650820. Воз-

дух в количестве Q = 4.3 м³/с (L_п=15340 м³/ч) при температуре t = 20^C подается в зрительный зал через 6 приточных отверстий с решетками РР-5 (площадь жи- вого сечения F = 20.096 = 0.192 м²; =2.2). Скорость воздуха на выходе из ре- шеток v=3.7 м/с. Длина приточного воздуховода до первой по ходу решетки – 24 м, суммарное число колен m =5.

1. 
   
   вентилятора
   
   L
   Критерий шумности для нагнетательной стороны вентилятора ВЦ4-75 при- нимаем аналогичным ВЦ4-76 по данным табл. 12.2[1] –

= 30 дБ.

Находим общий уровень звуковой мощности от в нагнетатель-

ном воздуховоде:

L
вент^робщ

 20lg Р 10lg Q 30 20lg 697 10lg 4.3 0 93 дБ.

L
где – поправка на режим работы вентилятора, дБ; = 0 дБ - вентилятор работает в опти- мальном режиме, т.к. =0.82 при _max=0.85.

3. 
   Звуковые мощности вентилятора по основным октавным частотным полосам определяем по формуле (12.1)
   

_Lвент

_Lвент

L₁ L₂

^рокт <sup>

р</sup>общ ^

• 
   , дБ
  

где L₁– поправка, учитывающая распределение звуковой мощности вентилятора по октав- ным полосам, дБ, (табл.12.3); L₂ – поправка, учитывающая акустическое влияние присоеди- нения воздуховода к вентилятору, дБ, (табл.12.4).

L
Результаты расчетов

вент ^рокт

представляем в табличной форме

Рассчитываемая величина	Обозн.	Частоты октавных полос, Гц
		63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
Поправка, учитывающая тип и ча- стоту вращения вентилятора (n = 965 об/мин), дБ	L1	6	5	5	9	11	16	22	28
Поправка, учитывающая влияние узла присоединения вентилятора к воздуховоду (размеры выхлопного патрубка 560560), дБ	L2	6	2	0	0	0	0	0	0
Октавная звуковая мощность вен- тилятора на линии нагнетания, дБ	Lвент рокт	93	90	88	84	82	77	71	65

4. 
   Октавную звуковую мощность, генерируемую одной воздухораспредели- тельной решеткой в зале, определяем по формуле (17.3) [8]:
   

_Lреш

^рокт

60lg v 30lg 10lg F L₃ , дБ

где – коэффициент местного сопротивления воздухораспределительной решетки; F - пло-

щадь живого сечения воздухораспределителя, м²;

L₃ – поправка, учитывающая распре-

деление звуковой мощности решеток по октавным полосам, дБ, (табл.17.8) [8].

5. 
   Cуммарный уровень звуковой мощности от n=6 воздухораспределителей рассчитываем по формуле (12.23)[1]:
   

_Lреш

^рокт

_Lреш

^рокт

10

lg n

, дБ

Рассчитываемая величина	Обозн.		Частоты октавных полос, Гц
			63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
Поправка на распределение звуко- вой мощности решетки РР по ок- тавным полосам , дБ		L3		13	8	8	8	8	8	13	18
Октавная звуковая мощность, ге- нерируемая решеткой РР, дБ		Lреш рокт		24	29	29	29	29	29	24	19
Суммарная октавная звуковая мощность решеток в зале, дБ		Lреш рокт		32	36	36	36	36	36	32	27

6. 
   Суммарное снижение уровня звуковой мощности по пути распространения шума в приточном воздуховоде определяем по формуле (12.16)[1]
   

^Lрсети

lL₄ nL₅ mL₆ , дБ

где l длина воздуховодов, м; L₄ – снижение уровней звуковой мощности на 1 м длины воздуховодов, дБ (табл.12.14); для воздуховодов из шлакобетона L₄ не учитывается;

L₅ снижение уровней звуковой мощности в результате отражения от открытого конца воздухораспределительной решетки, дБ (табл.12.4); L₆ снижение уровней звуковой мощности в прямоугольных поворотах приточного воздуховода, дБ (табл. 12.15);

Рассчитываемая величина	Обозн.	Частоты октавных полос, Гц
		63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
Снижение уровней звуковой мощ- ности в результате отражения от 6 воздухораспределителей при F0 0.192 440 мм, дБ,	nL5	48	18	0	0	0	0	0	0
Снижение уровня звуковой мощ- ности в 5 прямоугольных поворо- тах при ширине канала 820 мм, дБ	mL5	5	25	35	25	15	15	15	15
Суммарное снижение уровня звуко- вой мощности в сети, дБ	Lрсети	53	43	35	25	15	15	15	15

7. 
   Требуемое снижение октавной звуковой мощности определяем по формуле:
   

_Lтреб

^рокт

_Lвент


р
окт

• 
  _Lреш
  

^рокт

• 
  ^Lрсети
  
• 
  ^Lдоп
  

, дБ

где L_доп допустимые уровни звукового давления в помещении, дБ (табл.12.1).

Рассчитываемая величина	Обозн.		Частоты октавных полос, Гц
			63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
Октавная звуковая мощность вен- тилятора на линии нагнетания, дБ		Lвент рокт		93	90	88	84	82	77	71	65