ТПНГ 2. Амгинская(Азаренко). Курсовая работа по учебной дисциплине Технология переработки нефти и газа На тему Установка первичной переработки нефти (авт) мощностью 6 млн тгод Амгинской нефти
![]()
|
7.7 Расчет температуры вывода и вводов циркуляционных орошенийПринимаем, что циркуляционные орошения отбираем на 3 тарелки ниже тарелки отбора боковых фракций и температуры выводов циркуляционных орошений на 15 °С выше температуры вывода боковых продуктов. Охлаждаем циркуляционные орошения на 100 °С. Данные по циркуляционным орошения сведем в таблицу: Таблица 7.2 – Температуры вывода и ввода циркуляционных орошений
7.8 Тепловой баланс атмосферной колонны![]() Рис. 7.2 Схема тепловых контуров атмосферной колонны К-2 На основании материального баланса атмосферной колонны составляем тепловой баланс, для нахождения кратности циркуляционных орошений. Для удобства расчета разделим колонну на три контура [8]. Расчеты тепловых балансов контуров занесем в таблицы. Без учета тепловых потерь тепловой баланс можно записать: ![]() Энтальпию жидких продуктов найдем по формуле: ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() Энтальпию паров нефтепродуктов определим по формуле: ![]() где ![]() ![]() Относительную плотность найдем по формуле Крэга: ![]() где ![]() ![]() Тепловой баланс контура «А» Приход: 1. Тепло с сырьем колонны ![]() ![]() где ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Относительная плотность сырья при 15°С: ![]() Энтальпия паровой фазы сырья: ![]() Энтальпия жидкой фазы сырья: ![]() Следовательно, приход тепла с сырьем составит: ![]() 2. Тепло с водяным паром, поступающим вниз колонны: Энтальпия водяного пара определяем в зависимости от температуры: ![]() ![]() Расход: 1. Тепло уходящее с фракцией 85 – 180 °С: ![]() ![]() ![]() 2. Тепло уходящее с фракцией 180– 240 °С: ![]() ![]() ![]() 3. Тепло уходящее с фракцией 240 – 360 °С: ![]() ![]() ![]() 4. Тепло уходящее с водяным паром: Энтальпия водяного пара – 3052,4 ![]() ![]() 5. Тепло уходящее с мазутом: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() Результаты расчета теплового баланса контура А сведем в таблицу: Таблица 7.3 Расчет теплового баланса контура А
Тепловой баланс контура Б Приход: 1. Тепло уходящее с фракцией 85 – 180 °С: ![]() ![]() ![]() 2. Тепло уходящее с фракцией 180– 240 °С: ![]() ![]() ![]() 3. Тепло уходящее с фракцией 240 – 360 °С: ![]() ![]() ![]() 4. Тепло уходящее с водяным паром: Энтальпия водяного пара – 3052,4 ![]() ![]() Расход: 1. Тепло уходящее с фракцией 240 – 360 °С ![]() ![]() ![]() 2. Тепло уходящее с фракцией 180– 240 °С: ![]() ![]() ![]() 3. Тепло уходящее с фракцией 85 – 180 °С: ![]() ![]() ![]() 4. Тепло уходящее с водяным паром: Энтальпия водяного пара – 2845,78 ![]() ![]() Результаты расчета теплового баланса контура Б сведем в таблицу: Таблица 7.4 Расчет теплового баланса контура Б
Тепловой баланс контура В Приход: 1. Тепло уходящее с фракцией 180– 240 °С: ![]() ![]() ![]() 2. Тепло уходящее с фракцией 85 – 180 °С: ![]() ![]() ![]() 3. Тепло уходящее с водяным паром: Энтальпия водяного пара – 2845,78 ![]() ![]() ![]() Расход: 1. Тепло уходящее с фракцией 180 – 240 °С: ![]() ![]() ![]() 2. Тепло уходящее с фракцией 85 – 180 °С: ![]() ![]() ![]() 3. Тепло уходящее с водяным паром: Энтальпия водяного пара – 2754,6 ![]() ![]() ![]() Результат расчет теплового баланса контура В занесем в таблицу: Таблица 7.5 Расчет теплового баланса контура В
|