Курсовой проект ЭЛОУ АВТ. Курсовой проект ЭЛОУ АВТ. Курсовой проект по дисциплине Первичная переработки нефти на тему Проект установки элоуавт

• Название: Курсовой проект по дисциплине Первичная переработки нефти на тему Проект установки элоуавт
• Анкор: Курсовой проект ЭЛОУ АВТ
• Дата: 17.01.2023
• Размер: 1.18 Mb.
• Имя файла: Курсовой проект ЭЛОУ АВТ.docx
• Тип: Курсовой проект; #890489
• страница: 4 из 6

7.2 Выбор конструкции основной колонны, числа и типа тарелок.

Количество тарелок по высоте колонны принимаем из практических данных. Схема расположения тарелок в колонне К-1 приведена на рис. 7.1.

В нижней отгонной части монтируем 4 тарелки (N₁ = 4).

Так как при получении дизельных и керосиновых фракций количество тарелок колеблется в пределах 8-14, принимаем N₂ = 8, N₃ = 10, N₄ = 10.

При получении бензиновых фракций количество тарелок колеблется в пределах от 10 до 16. Принимаем N₅ =12.

Выбираем клапанные тарелки. Перепад давления на одну тарелку составляет

ΔР_Т = 5 мм рт. ст. (0,00066 МПа).

Итого в колонне принято 44 тарелки, из которых в укрепляющей части 40 шт., а в отгонной – 4 шт.



Рис. 7.1. Схема колонны К₁

7.3 Расчет давления по высоте колонны

P_E-2=0,1 MПа

∆P=0,04 MПа

P_верха= P_E-2+∆P=0,1+0,04=0,14 MПа

P_180-240= P_верха+n₅·∆P_Т=0,14+12·0,00066=0,148MПа

∆P_Т=0,00066MПа

P_240-280= P_верха+(n₅·n₄)·∆P_Т=0,14+(12+10)·0,00066=0,155MПа

P_280-350= P_верха+(n₅·n₄·n₃)·∆P_Т=0,14+(12+10+10)·0,00066=0,161 MПа

P_вход=P_верха+(n₅·n₄·n₃·n₂)·∆P_Т=0,14+(12+10+10+8)·0,00066=0,166 MПа

7.4 Расход водяного пара

Расход водяного пара, подаваемого в нижнюю часть колонны, находим из выражения:

Z_низа = g_М· 0,02

где Z_низа - расход водяного пара, подаваемого в нижнюю часть колонны, кг;

g_М- расход мазута, кг;

0,02 - расход водяного пара, в долях от единицы.

Z_низа = g_М· 0,02=54,3·0,02=1,086 кг,

Расход водяного пара, подаваемого в нижнюю часть отпарной колонны (стриппинга) К-2/3:

Z_K-2/3=g_280-350·0,02= 13,9·0,02=0,278 кг,

Расход водяного пара, подаваемого в нижнюю часть отпарной колонны К-2/2:

Z_K-2/2=g_240-280·0,02=8,3·0,02=0,166 кг,

Расход водяного пара, подаваемого в нижнюю часть отпарной колонны К-2/1:

Z_K-2/1=g_180-240·0,02=12,6·0,02=0,252 кг.

Определим количество водяного пара по высоте колонны.

Количество водяного пара на тарелке отбора фракции 280-350°С

Z_280-350= Z_низа=1,086 кг.

Количество водяного пара на тарелке отбора фракции 240-280°С:

Z_240-280= Z_низа+Z_K-2/3=1,086+0,278=1,364 кг.

Количество водяного пара на тарелке отбора фракции 180-240°С:

Z_180-240= Z_низа+Z_K-2/2=1,086+0,166=1,252 кг.

Количество водяного пара в верху колонны:

Z_верх= Z_низа+Z_K-2/3+Z_K-2/2+Z_K-2/1=1,086+0,278+0,166+0,252=1,782 кг.

7.5 Расход флегмы по высоте колонны

Количество флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 280-350°С:

g^фл_280-350=g_280-350·2=13,9·2=27,8 кг.

Количество флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 240-280°С:

g^фл_240-280=g_240-280·2=8,3·2=16,6 кг.

Количество флегмы, стекающей с тарелки вывода фракции 180-240°С:

g^фл_180-240=g_180-240·2=12,6·2=25,2 кг.

Количество флегмы в верху колонны:

g^фл₀₀=g_120-180·2=10,9·2=21,8 кг.



Рис. 7.2. Расход водяного пара по высоте колонны К-2

7.6 Тепловой баланс колонны.

7.6.1. Определение температуры нагрева сырья на входе в колонну.

е_т=0,109+0,126+0,0083+0,139=0,457

Р_р=Р_вход+0,03=0,166+0,03=0,196 МПа

Таблица 7.4

Определение молярной доли отгона отбензиненной нефти

на входе в колонну при температуре 348°С и давлении 0,196 МПа.

Компонент	Выход фракции, %мас	Выход фракций на сырье колонны(Gi), % мас.	Mi, кг/кмоль	Средняя температура кипения, °С	, кмоль/ч		Давление насыщенных паров при 348°, Мпа(Pi)			Yi=Ki·xi
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
120-150	4,4	4,94	132	146	0,0374	0,0948	3,452	17,61	0,0084	0,1479
150-200	9,2	10,33	150	178	0,0689	0,1744	2,1301	10,87	0,0244	0,2652
200-250	10,2	11,45	176	180	0,0651	0,1647	2,0652	10,54	0,0238	0,2509
250-300	8,5	9,54	220	260	0,0434	0,1098	0,5563	2,84	0,0512	0,1454
300-350	10,1	11,34	250	320	0,0454	0,1149	0,1868	0,95	0,1186	0,1127
350-400	9,1	10,21	278	374	0,0367	0,0930	0,0638	0,33	0,1594	0,0526
400-450	10,7	12,01	350	426	0,0343	0,0869	0,0207	0,11	0,1946	0,0214
450-480	5,2	5,84	386	460	0,0151	0,0383	0,0094	0,05	0,0936	0,0047
480	21,7	24,35	500	600	0,0487	0,1233	0,0002	0	0,3261	0
Итого	89,1	100,01			0,3949	1,0001			1,0001	1,0008

Продолжение таблицы 7.4

Мс	Мi·xi	Mi·yi
12	13	14	15	16	17	18	19	20
12,5	1,1	19,5	0,0030	0,1039	0,756	0,004	0,1374	0,0653
26,2	3,7	39,8	0,0102	0,2122	0,77	0,0132	0,2756	0,1342
29	4,2	44,2	0,0116	0,2356	0,794	0,0146	0,2967	0,1442
24,2	11,3	32	0,0313	0,1706	0,804	0,0389	0,2122	0,1187
28,7	29,7	28,2	0,0821	0,1503	0,82	0,1001	0,1833	0,1383
25,9	44,3	14,6	0,1225	0,0778	0,834	0,1469	0,0933	0,1224
30,4	68,1	7,5	0,1883	0,04	0,84	0,2242	0,0476	0,143
14,8	36,1	1,8	0,0998	0,0096	0,864	0,1155	0,0111	0,0676
61,7	163,1	0	0,4511	0	1	0,4511	0	0,2435
253,4	361,6	187,6	0,9999	1,0000		1,1085	1,2572	1,1772

Зная величины объемов единиц жидкости, паров и сырья определим их плотности из соотношений:

=0,902 г/см³

г/см³

г/см³



M_c=∑(G_i/M_i)=100/0,3949=253,23

Из равенства =1 находим e_p

e_p=0,622



Массовая доля отгона ( ) сырья основной колонны, полученная в результате расчета, должна быть несколько больше или равна теоретической доле отгона . В нашем примере =0,457, а =0,46. Следовательно температуру нагрева сырья на входе в колонну определили верно.