Геотехника. ГЕО_2 Мои_КП_Вар_37_ОВ. Курсовой проект по Геотехника ii

• Название: Курсовой проект по Геотехника ii
• Анкор: Геотехника
• Дата: 05.08.2021
• Размер: 301.63 Kb.
• Имя файла: ГЕО_2 Мои_КП_Вар_37_ОВ.docx
• Тип: Курсовой проект; #226204

Курсовой проект по «Геотехника II» вариант 37
По виду и назначению здания – первая цифра двух последних цифр зачетной книжки

3 - по таблице выбора вариантов: Вариант 3 - здание промышленное
Характеристика здания по данному варианту

Нагрузки				Глубина сезонного промерзания, м	Характеристика здания
M,kH·м	N,kH	Q,kH	Сечение колонны		Шаг колонн, м	Пролет здания, м	Длина здания, м	Заделка колонн, м
900	1800	120	1,4		400 Х 800 мм	12	2х30	120	1,1

По геологическим данным - вариант 7
Характеристика геологического разреза территории строительства по варианту
Построение геологического разреза (см. Рис. 1.1)

1. 
   Определение наименования грунтов, их состояния, величины условного расчетного сопротивления
   

Образец №1 скважина 2 - это растительный слой. В процессе производства работ растительный грунт полностью разрабатывается (снимается) и используется при рекультивации земель. Как основание фундамента в данном случае не используется.
Образец №2 скважина 2. Глубина залегания слоя 1,0-3,30м. Мощность слоя 2,3 м

1. Для определения типа грунта (наименования) вычисляется число пластичности


Число пластичности равно 0,05

По классификации (числу пластичности) – грунт супесь.
2.Разновидность грунта по показателю текучести



Т.е. Супесь пластичная

Коэффициент пористости

R_НОРМ =200 kПа (кГс/см²) при показателе текучести грунта I_L=1



При показателе текучести грунта (расчетном значении = 0,2 и расчетном значении коэффициента пористости 0,76) – приведенное значение

R_УТОЧН= kПа (кГс/см²)

Полное наименование грунта:

Грунт – супесь пластичная с R_УТОЧН= 201,7 kПа
Образец №3 скважина 2. Глубина залегания слоя 3,30-7,15м. Мощность слоя 3,85 м

1. Для определения типа грунта (наименования) вычисляется число пластичности


Число пластичности равно 0,12

По классификации (числу пластичности) – грунт суглинок.
2.Разновидность грунта по показателю текучести






Т.е. Суглинок мягкопластичный

Коэффициент пористости
R_НОРМ =250 kПа (кГс/см²) при показателе текучести грунта I_L=0,7



При показателе текучести грунта (расчетном значении = 0,7 и расчетном значении коэффициента пористости 0,776) – приведенное значение

R_УТОЧН= kПа (кГс/см²)

Полное наименование грунта:

Грунт – суглинок мягкопластичный с R_УТОЧН= 208,8 kПа

Образец №4 скважина 2. Глубина залегания слоя 7,15-10,3м. Мощность слоя 3,15 м
1. Для определения типа грунта (наименования) вычисляется число пластичности


Число пластичности равно 0,18

По классификации (числу пластичности) – грунт глина.
2.Разновидность грунта по показателю текучести



Т.е. Глина тугопластичная

Коэффициент пористости
R_НОРМ =400 kПа (кГс/см²) при показателе текучести грунта I_L=1,0



При показателе текучести грунта (расчетном значении = 0,39 и расчетном значении коэффициента пористости 0,74) – приведенное значение

R_УТОЧН= kПа (кГс/см²)

Полное наименование грунта:

Грунт – глина тугопластичная с R_УТОЧН= 423 kПа
Образец №5 скважина 2. Глубина залегания слоя 10,3 -15,0 м. Мощность слоя 4,7 м
Так как рассматриваемый слой находится в уровне подземных вод, то грунт не обладает пластическим свойствами и, к глинистым грунтам не относится.

По гранулометрическому составу и типу песчаных грунтов – это песок водонасыщенный, средней крупности и плотности

При показателе текучести грунта равном 1 – R_НОРМ= 400 kПа (кГс/см²)

Полное наименование грунта:

Грунт – песок водонасыщенный, средней крупности и плотности

Оценка геологического строения площадки
Из построенного геологического разреза следует, что грунты строительной площадки имеют слоистое напластование с согласным залеганием слоев близких к горизонтальному напластованию, с общим уклоном слоев от скважины №1 к скважине №2, что соответствует уклону местности. Подземные воды залегают на отметке 146,10м и 149,60м на глубине от 6,80м до 12,5м от дневной поверхности площадки строительства.

Для возведения проектируемого здания рекомендуется использование территории в непосредственной близости к скважине №1, что охарактеризовано свойствами грунтов по скважине №1. По данным бурения скважины №1, уровень подземных вод находится на глубине до 12,5 м.

В качестве основания – несущего слоя грунтов, возможно использование третьего и четвертого слоев – что необходимо уточнить расчетами по деформации, действующей нагрузке, несущей способности этих слоев и др.

Расчет фундаментов мелкого заложения на естественном основании
Определение глубины заложения фундаментов
Глубина заложения фундаментов определяется в соответствии с указаниями пунктов 2.25-2.33 СНиП РК 5.01-01-2002 с учетом сезонного промерзания грунтов, уровня подземных вод, теплового режима здания, конструктивных особенностей и т.п.

Максимальная из полученных величин используется в первом приближении. Далее определяется расчетное сопротивление выбранного слоя грунта и если оно меньше проектной, то подбираются расположенные в слоях ниже, более прочные слои грунта.

Не рекомендуется использование глубины заложения фундаментов на границе напластований грунтов.

Нормативная глубина сезонного промерзания грунтов в г. Павлодар 180 см.

Расчетная глубина сезонного промерзания определяется по формуле


_- коэффициент влияния теплового режима здания, для наружних и внутренних фундаментов неотапливаемых зданий, принимается в итоге 1,1 – (повышение коэффициента влияния теплового режима 1,0 на 0,1);


где - 0,2 – минимальная толщина дна стакана.

С учетом глубины сезонного промерзания 1,8 м - принимаем глубину заложения фундаментов минимально 1,98 м.

По геологическому разрезу определяем несущий слой в напластовании грунтов. Это – супесь пластичная с R_НОРМ =200 kПа (кГс/см²) и R_УТОЧН= 201,7 kПа

Отметка подошвы фундамента 158,6 – 2,0 =156,6 м.

Фундамент опирается на слой супеси пластичной с R_НОРМ =200 kПа (кГс/см²)
Уровень подземных вод на отметке от 149,6. Высокий уровень подземных вод, с учетом капиллярного поднятия, на отметке от 150,2. Морозное пучение на данной глубине отсутствует. Таким образом, минимальная глубина заложения 2,0 м

Определение размеров подошвы внецентренно нагруженного фундамента мелкого заложения под колонну промышленного здания
Определяем требуемую площадь подошвы фундамента как центрально нагруженного


где N^P =1800 kH (кГс/см²)по 4 варианту задания

R_O=330,5 kПa

d₁ - глубина заложения 2,20 м

- осредненное значение плотности частиц фундамента и грунта на его ступенях

Определяем размеры подошвы фундамента в плане, как имеющего квадратную форму





где - 0,2 – минимальная толщина дна стакана.
Уточняем величину расчетного сопротивления грунта основания квадратного фундамента, размерами 2,6 м по формуле
,

Где - коэффициенты условий работы =1,25 , =1,2

k -коэффициент надежности =1.0

- коэффициенты, принимаемые по таблицам нормативных источников и справочных пособий «Основания и фундаменты».

- (угол внутреннего трения грунта основания) по заданию

= 0,43; = 2,73; =5,31;

- коэффициент, принимаемый равным: при ˂10 м - =1

- осредненное значение плотности частиц грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента


Определяем плотность частиц грунтов с учетом взвешивающего действия воды для грунтов ниже уровня подземных вод (УПВ)

kH/м³
=


Так как, требуемое R_O=266,95kПaменее R_расч =330,5 kПa, то условие удовлетворяется.
Вычисляем эксцентриситет равнодействующей вертикальной нагрузки относительно

центра подошвы фундамента как

, м

где - - расчетное значение суммарного изгибающего момента,;

N – расчетное значение вертикальной нагрузки на основание, включая

массу конструкции фундамента и грунта обратной засыпки
,
Где , - соответственно расчетные значения изгибающего момента и поперечного усилия при

=900
Тогда М_Х =900+120×2,0=1140
,

где =1800

G – расчетное вертикальное усилие от массы фундамента и грунта на его обрезах, ориентировочно при

1×2.6²×19.2×2.2=286

Окончательно N=1800+286=2086

Тогда эксцентриситет вертикальной нагрузки
;
м

Поскольку эксцентриситет больше 0,033×l=0,033×2.6=0,08 – но меньше l/6=2,6/6=0,43м , то принимается прямоугольная в плане форма подошвы фундамента и увеличивается ее размер в направлении действия изгибающего момента.

Для этого определяется коэффициент увеличения К₀ по формуле





С учетом значения К₀ длина подошвы l₁, определяется вычислением:



Таким образом площадь подошвы по расчету в первом приближении равна



Принимая модульную систему (кратная 0,3 м) размеры подошвы фундамента назначаем l₁ =4,2м и b =2,7м

Таким образом, площадь подошвы принимаем в расчетах равной



Определяем краевые напряжения под подошвой фундамента, исходя из

трапецевидной эпюры давлений


где N – расчетное значение вертикальной нагрузки на основание, включая массу фундамента и грунта на его обрезах (обратную засыпку с уплотнением), kN

что меньше 1/6=4,8/6 =0,8м


При правильном подборе разметов подошвы фундаментов должны выполняться

условия:

1 т.е. максимальное давление под краями подошвы внецентренно нагруженного фундамента должно быть меньше или равно (до 10%)







R=267,0kПа

Проверяется выполнение условий







, что значительно больше.
Условия выполняются. Недонапряжение по максимальному краевому условию , следовательно фундамент запроектирован экономично.
Выводы по разделу
По геологическому разрезу несущий слой в напластовании грунтов – это слой 2 – суглинок твердый

R_НОРМ =500 kПа (кГс/см²) R_УТОЧН= kПа (кГс/см²)

Глубина залегания слоя 0,3-3,0м. Мощность слоя 2,70 м

Отметка подошвы фундамента 151,1 м.

Уровень подземных вод на отметке от 147,5. Высокий уровень подземных вод, с учетом капиллярного поднятия, на отметке от 147, 9. Морозное пучение на данной глубине отсутствует. Таким образом, минимальная глубина заложения 2,0 м

Но, принятая глубина заложения 2,0 м увеличивается в связи с конструктивными особенностями фундаментов – минимально до 2,5 м.

При этом в конструктивном разрезе присутствуют:

- песчаная подушка под подошвой фундамента 0,10 метра;

- фундамент минимальной высотой 2,2 м (стакан фундамента под колонну высотой 1,3 м и заделкой (защемлением) 1,1м) с подливкой бетоном или раствором, под стаканом - 3 ступени по 0,30 м – высотой каждой ступени фундамента).
Размеры подошвы фундамента l₁ =4,2м и b =2,7м

Высота первой ступени от низа h₁=0,3м l₁ =4,2м и b₁ =2,7м

Высота второй ступени h₂=0,3м l₂ = 3,3м и b₂ =2,1м

Высота третьей ступени h₃=0,3м l₃ = 2,4м и b₃ =1,5м

Размеры подколонника h₄=1,3м l₄ = 1,2м и b₄ =1,2м

Размеры стакана фундамента под колонну по верху: h₀=1,1м l₀ =1,25м и b₀ =0,8м

Размеры стакана фундамента под колонну по низу: h₀=1,1м l₀ =0,90м и b₀ =0,50м
Расчет фундаментов глубокого заложения
Конструктивно используем свайный фундамент с забивными железобетонными сваями и ростверком. Из построенного геологического разреза следует, что грунты строительной площадки имеют слоистое напластование с согласным залеганием слоев близких к горизонтальному напластованию, с общим уклоном слоев от скважины №1 к скважине №2, что соответствует уклону местности.

По геологическому разрезу несущий слой в напластовании грунтов – это слой 2 – суглинок твердый

R_НОРМ =500 kПа (кГс/см²) R_УТОЧН= kПа (кГс/см²)

Глубина залегания слоя 0,3-5,0м. Мощность слоя 4,70 м

Отметка подошвы фундамента 151,1 м.

Уровень подземных вод на отметке от 147,5. Высокий уровень подземных вод, с учетом капиллярного поднятия, на отметке от 147, 9. Морозное пучение на данной глубине отсутствует. Таким образом, минимальная глубина заложения 2,0 м

Но, принятая глубина заложения ростверка увеличивается в связи с конструктивными особенностями фундаментов – минимально до 2,2 м.

При этом в конструктивном разрезе присутствуют:

- песчаная подушка под подошвой фундамента 0,10 метра;

Геологический разрез указывает на возможность использования грунтов в качестве оснований для фундаментов глубокого заложения второй, третий и четвертый слои

Глубина залегания третьего слоя 5,0 – 8,25 м. Мощность слоя 3,25 м. Глина полутвердая R_НОРМ =500 kПа (кГс/см²)

R_УТОЧН= kПа (кГс/см²)

Глубина залегания четвертого слоя 8,25-10,6м. Мощность слоя 2,35 м

Суглинок полутвердый R_НОРМ =250 kПа (кГс/см²)

Полное наименование грунта: Суглинок полутвердый R_НОРМ =250 kПа (кГс/см²)

с R_УТОЧН=160,7 kПа
Определение основных размеров свайного фундамента
Высота ростверка назначается конструктивно на 0,4-0,5 м больше необходимой глубины заделки колонны в фундамент. Отсюда



Ориентировочная длина сваи 7,0м и острие сваи заглубляется в 4 слой – с глубиной залегания слоя – 8,25 -10, 6м. Грунт глинистый. Мощность слоя 2,35 м.

Глина полутвердая R_НОРМ =500 kПа (кГс/см²)

R_УТОЧН= kПа (кГс/см²)

Острие сваи длиной до 0,5 м находится в четвертом слое - суглинок полутвердый R_НОРМ =500 kПа (кГс/см²)

Ориентировочно по длине выбираем забивную сваю квадратного поперечного сечения с ненапрягаемой стержневой арматурой марки С-7-30, т.е. длиной h_CТ=7,0 м и поперечного сечения 0,3х0,3 м. Заделка оголовка сваи 50 см (10 см свая и 40 см выпуски арматуры ).
Определяем расчетную длину сваи

h_Р = 7,0 м - 0.5 м = 6,5 м

Проверяем заглубление в расчетный слой -

h_К = 2,2 +6.5 м – 8,25 м =0,45 м
Определяется несущая способность сваи из условия прочности грунта по

СНиП РК 5.01-03-2002 как





Определяется несущая способность сваи - из условия прочности грунта по

СНиП РК 5.01-03-2002
Определяется расчетная нагрузка на сваю из условия прочности грунтов


Определяем несущую способность сваи, работающую на сжатие, по условию прочности материала

где:

φ – коэффициент продольного изгиба , φ=1,0;

γ_С – коэффициент условий работы, для свай сечением менее 30х30 см γ_С =0,85 , для свай большего сечения γ_С =1,0;

γ_m – коэффициент условий работы бетона, принимаемое для свай кроме буронабивных γ_m=1,0

R_b – расчетное сопротивление осевому сжатию, принимаемое для свай из бетона класса В25 R_b =14500 kПа

А – площадь поперечного сечения свай, м²

А= 0,3×0,3=0,09 м²

R_SC – расчетное сопротивление арматуры сжатию, кПа, в курсовом проекте для сваи принимается арматура сечением 4ø12А- II, R_SC=280000 kПа

A_a– площадь сечения рабочей арматуры, м²




В расчетах принимается меньшее из полученных величин 807 kH
Определяем количество свай под ростверк фундамента



Принимаем 4 сваи под одну колонну крайнего ряда.
Под колонны среднего ряда принимаем по сбору нагрузок

или 6 свай

Производим размещение свай и определяем размеры ростверка в плане.

Расположение свай рядовое, для крайних колонн размеры ростверка в плане 2,2 м х 1,9 м., для колонн среднего ряда размеры ростверка конструктивно 3,6м х1,2 м
Проверяется нагрузка на угловые сваи фундамента, как наиболее нагруженные


где х – расстояние от главной оси до оси угловой сваи х=1,4м для ростверков крайних колонн и 1,2м для ростверков средних колонн

G– расчетная нагрузка от собственного веса ростверка и грунта на его ступенях, ориентировочно определяемая при γ_f =1,1 как



M_к = M^P + Q^P ×d₁ =900 + ×1.1м =1032









˂1131 kH - разница незначительная т.е.условие выполняется

условие выполняется

Окончательно принимаем 4 сваи в фундаменте.

Проверяются напряжения в плоскости нижних концов свай.

При этом, свайный фундамент условно принимается за массивный жесткий фундамент глубокого заложения, контур которого ограничен сверху - поверхностью планировки, снизу –плоскостью проходящей через нижние концы свай, с боков –вертикальными плоскостями, отстоящими от наружных граней свай на расстоянии . Причем, эта величина не должна превышать 2d в тех случаях, когда под нижним концов свай залегают пылевато-глинистые грунты с показателем текучести , где d- диаметр или сторона поперечного сечения сваи.

Для слоистой толщи грунтов определяется осредненное значение угла внутреннего трения

Где φ_IIi,h_i – соответственно расчетное значение угла внутреннего трения и толщина каждого слоя в пределах расчетной длины сваи, град., и м

В нашем проекте в качестве основания – несущего слоя грунтов, представлены

– 2 слой – суглинок твердый. Глубина залегания слоя 0,3-5,0м. Мощность слоя 4,70 м

со значением , удельное сцепление R_НОРМ =500 kПа (кГс/см²)

R_УТОЧН= kПа (кГс/см²)

- 3 слой – глубина залегания слоя 5,0 – 8,25 м. Грунт глинистый. Мощность слоя 3,25 м. Глина полутвердая со значением , удельное сцепление R_НОРМ =500 kПа (кГс/см²)

R_УТОЧН= kПа (кГс/см²);

- 4 слой глубина залегания слоя 8,25-10,6м. Мощность слоя 2,35 м Суглинок полутвердый R_НОРМ =250 kПа (кГс/см²) с R_УТОЧН=160,7 kПа удельное сцепление









Где N^P=1032 kH, G=7.01(7+1,5)20·1,0=1192 kH.
C учетом



Определяется расчетное сопротивление грунта под подошвой условного фундамента (или в плоскости концов свай) по формуле

=


Проверяется условие kПа

Условие выполняется

Расчет железобетонного ростверка
Расчет ростверка свайного фундамента производится на продавливание колонной, на продавливание угловой сваей, на поперечную силу в наклонных сечениях, на изгиб, на местное сжатие под торцом сбороной колонны, на прочность сжатой части, на раскрытие трещин.

По заданию производим только проверку ростверка на продавливание колонной по прирамиде, боковые стороны которой проходят от наружних граней колонн до внутренних граней свай, наклонены к горизонтали под углом не более угла, соответствующего пирамиде с С= 0,4 Н_.

Расчетная формула имеет вид



где N – расчетная продавливающая сила, равная, при внецентренно нагруженном фундаменте, удвоенной сумме реакций всех свай, расположенного с одной наиболее нагруженной стороны от оси колонны за пределами нижнего основания пирамиды продавливания.

Расчет производится по 1 группе предельных состояний.

Н₀ – рабочая высота ростверка, принимаемая при сборной колонне - от дна стакана до верха нижней рабочей арматурной сетки, м, Н₀=0,4 - 0,6 м – оптимальная величина;

h_c,b_c - сечение колонны- длина и ширина - h_c=800мм, b_c =400мм;

с_1, с₂ - расстояние от соответствующих граней колонн до внутренних граней ближайших свай, расположенных за пределами нижнего основания пирамиды продавливания, м, принимаемые от 0,4Н₀ до Н_{0 ,} с_1,= 0,4; с₂ =0,6 – назначаем 0,4м.

α₁ и α₂ - безразмерные коэффициенты, равные α₂=Н₀/с_i , и принимаемые от 2,5 до1

Принимаем α₁ и α₂ равными 1,0

R_bt – расчетное сопротивление бетона осевому растяжениюkПа, с учетомкоэффициента условий работыγ=1,1- для бетона марки В30 по варианту задания

R_bt= 1,1×1800=1980 kПа


Реакция одной сваи фундамента может быть определена как










Условие выполняется, следовательно, продавливание тела ростверка колонной не произойдет.




M = M^P + Q^P ×d₁ =900 + ×1.1м =1032









˂2320 kH - разница незначительная т.е.условие выполняется

условие выполняется

Окончательно принимаем 4 сваи в фундаменте.

Проверяются напряжения в плоскости нижних концов свай.

При этом, свайный фундамент условно принимается за массивный жесткий фундамент глубокого заложения, контур которого ограничен сверху - поверхностью планировки, снизу –плоскостью проходящей через нижние концы свай, с боков –вертикальными плоскостями, отстоящими от наружных граней свай на расстоянии . Причем, эта величина не должна превышать 2d в тех случаях, когда под нижним концов свай залегают пылевато-глинистые грунты с показателем текучести , где d- диаметр или сторона поперечного сечения сваи.

Для слоистой толщи грунтов определяется осредненное значение угла внутреннего трения

Где φ_IIi,h_i – соответственно расчетное значение угла внутреннего трения и толщина каждого слоя в пределах расчетной длины сваи, град., и м
Условие выполняется, следовательно, продавливание тела ростверка колонной не произойдет.
Технико – экономическое сравнение вариантов
Сравнение технико – экономических показателей производим по сметной стоимости условно для одного отдельного фундамента каждого из вариантов в табличной форме.

При устройстве фундамента под промышленное здание нашего варианта наиболее экономичный вариант это устройство фундаментов в одиночной выемке, так как длина здания 120 метров и ширина 60 – здание двух пролетное – пролет 30м., шаг колонн 12 метров. Размеры одиночной (под каждую крайнюю колонну) выемки в сечении:

Ширина выемки по дну – 4,2 м + 0,8 м= 5,0 м;

-глубина выемки 2,2 м+0,2 м =2,4 м

- длина выемки по дну 2,7 м +0,8 =3,5 м

- ширина выемки по верху – 5,0 м + 2,4х0,63х2 м= 8,8 м;

- длина выемки по верху 7,0 м +2,4х0,63х2 =10,8 м

- площадь сечения выемки по дну

- площадь сечения выемки по верху

-объем выемки

Экономичнее в нашем случае разработать траншеи с размерами по буквенным и цифровым осям

–длина 120,0м + 2×8,8м (2 откоса) =137,6 м –итого 3 траншеи

- ширина 60,0м + 2×8,8м (2 откоса) =44,8 м –итого 12 траншей
Сметная стоимость фундамента мелкого заложения (1 вариант)

Объем земляных работ при разработке котлована


Размеры подошвы фундамента l₁ =4,2м и b =2,7м

Высота первой ступени от низа h₁=0,3м l₁ =4,2м и b₁ =2,7м

Высота второй ступени h₂=0,3м l₂ = 3,6м и b₂ =2,1м

Высота третьей ступени h₃=0,3м l₃ = 2,4м и b₃ =1,5м

Размеры подколонника h₄=1,4м l₄ = 1,2м и b₄ =1,2м

Размеры стакана фундамента под колонну по верху: h₀=1,2м l₀ =1,0м и b₀ =0,7м

Размеры стакана фундамента под колонну по низу: h₀=1,2м l₀ =0,9м и b₀ =0,60м
Расход монолитного бетона на 1 фундамент


Расход монолитного бетона на устройство подготовки толщиной до 100мм

под один фундамент
Сметная стоимость устройства свайных фундаментов (2 вариант)
Объем земляных работ при разработке котлована


Размеры ростверка l₁ =2,7 м и b =1,8 м

Размеры подколонника h₄=1,4м l₄ = 1,2м и b₄ =1,2м

Размеры стакана фундамента под колонну по верху: h₀=1,2м l₀ =0,8м и b₀ =0,8м

Размеры стакана фундамента под колонну по низу: h₀=1,2м l₀ =0,6м и b₀ =0,60м
Расход монолитного бетона на 1 фундамент



Расход монолитного бетона на устройство подготовки толщиной до 100мм

под один ростверк

Объем сборного железобетона свайного фундамента (сечение свай 0,3м х 0,3м), длина сваи 7,0 м, количество свай под ростверк подколонника одной колонны – 4 и 6



Таблица

Удельные показатели по вариантам фундаментов

Виды работ	Единица измерения	Стоимость единицы измерения, тыс. тенге	Вариант 1		Вариант 2
			Фундамент на естественном основании		Свайный фундамент
			Объем	Стоимость, тенге	Объем	Стоимость, тенге
Разработка грунтов под фундаменты	1000 м3	5600	8,2	45.920.000	8,2	45.920.000
Устройство бетонной подготовки	100 м3	4200	0,017	71400	0,015	63000
Подколонники железобетонные, стоимость, устройство и монтаж	100 м3	30267	0,16	4842700	0,11	3329370
Устройство монолитных железобетонных фундаментов объемом до 15 м3	100 м3	12108	0,5124	6205000
Устройство железобетонных ростверков объемом до 5 м3	100 м3	3560			1,16	4130000
Погружение свай дизель-молотом длиной до 8 м	м3 сваи	30,0			76	2280000
Всего				57039000		55703570

Из таблицы сравнения вариантов, на единицу продукции, принимаем к производству более экономичный свайный вариант
Расчет оснований по деформации (II предельное состояние)
Проводится для определения стабилизированных осадок и сравнению их с предельными для данного типа сооружений. Определяем расчетную осадку, которая должна быть меньше допустимой для нашего сооружения из условия



где -максимальная величина осадки фундамента здания, полученная расчетом, см

- предельно допустимое значение абсолютной осадки фундамента, определяемое по СН.
Расчет осадки методом послойного суммирования

Построение эпюры природного давления

Природное давление от вышележащих слоев грунта определяется по формуле



где - плотность частиц грунта, kH/м³

h_i –толщина слоя грунта, м
В слоях грунтов, расположенных ниже уровня подземных вод, учитывается взвешивающее действие воды



где - плотность частиц скелета грунта,

е – коэффициент пористости грунта,

- плотность воды 10kH/м³,

Ординаты эпюры вычисляются для всех характерных плоскостей - отметка подошвы фундамента, отметки границ слоев напластований грунта, УГВ.

Эпюра природного давления (построение чертежа производится на разрезе фундамента и напластования грунтов (геологический разрез) - под подошвой фундамента слева от оси) и эпюра напряжений от нагрузок на фундамент под подошвой фундамента справа от оси

Построение эпюры природного давления выполняется по оси фундамента от дневной поверхности земли. Характерные плоскости (точки расчетов эпюры принимаются из расчета 0,4b- ширины фундамента -0,4b для нашего фундамента – 1,12м).
Расчет эпюры природного давления и эпюры напряжений от нагрузок под подошвой свайного фундамента приведен в табличной форме и на рис.
Определяем ширину условного фундамента (вместо свайного)

b_усл = 1,8+1,8×2tg φ⁰ =1,8+1,8×2×0,286×7=5,85м

Тогда расчетные плоскости будут расположены через 0,4×2,84 =1,13 м от плоскости острия свай.

Расчет осадок свайного фундамента начинаем ниже плоскости острия свай на отметке -9,5 м, следующая плоскость расчета - 10,63м, далее - 11,76м, и - 12,89м и так далее.

Тогда, напряжение на отметке - 11,06 м











Так как - 0,2×128,0=25,6˃19,36 - то глубина сжимаемой толщи распространяется ориентировочно до - 12,89 м ниже отметки дна котлованов и отметки подошвы ростверка. Это граница сжимаемой толщи.