85 МВА. Курсовой проект проектирование электрическрй части станции (подстанции)

• Название: Курсовой проект проектирование электрическрй части станции (подстанции)
• Дата: 16.04.2021
• Размер: 0.5 Mb.
• Имя файла: 85 МВА.docx
• Тип: Курсовой проект; #195466
• страница: 5 из 16

3.3. Выбор сборных шин и ошиновок на стороне НН [3, с 175-182]

Прежде чем проводить выбор токоведущих частей на стороне НН 6 кВ, следует выбрать ячейку КРУ. Установим шкафы КРУ СЭЩ-70-10 производства «Электрощит Самара» [11] со следующими техническими характеристиками:

Таблица 3.1. – Технические характеристики шкафа СЭЩ-70-10

Наименование параметра	Значение параметра
Номинальное напряжение, кВ	6
Наибольшее рабочее напряжение, кВ	7,2
Номинальный ток главных цепей, А	1600
Номинальный ток сборных шин, А	1600
Номинальный ток отключения применяемых выключателей, кА	20
Ток термической стойкости (3 с), кА	31,5
Ток электродинамической стойкости (амплитуда), кА	51
Номинальное напряжение вспомогательных цепей переменного тока и постоянного тока	220 В
Габаритные размеры шкафа, мм: - Ширина - Глубина - Высота	750 1349 2400

Проверку ячейки будем проводить по следующим условиям:

По напряжению:



где – напряжение установки, кВ; – номинальное напряжение ячейки, кВ.

– условие выполняется.

По току:



где

– условие выполняется.

По электродинамической стойкости:



где по .

– условие выполняется.

На термическую стойкость:



где по



– условие выполняется.

Все условия проверки выполняются.

В ячейке КРУ токоведущие части выполняются жесткими шинами прямоугольного сечения. Выбор сечения шин производится по допустимому току:



где – допустимый ток шины выбранного сечения с учетом поправки при расположении шин плашмя [8, п. 1.3.23].

Выбираем алюминиевые двухполосные шины прямоугольного сечения со следующими параметрами:

- Размер шины, мм: 50×6;

- (с учетом расположения шин плашмя).

Проверка шин на термическую стойкость при КЗ производится по условию:



где – минимальное сечение по термической стойкости, мм²;

– выбранное сечение, мм².



где – тепловой импульс тока КЗ, кА²∙с; – функция, А∙с^1/2/мм² (по [3, табл. 3.16] принимаем равной 90).

– условие выполняется.

Необходимо также провести механический расчет выбранных двухполосных шин, чтобы убедиться, что напряжения в материале не будут превышать допустимые значения.

При механическом расчете двухполосных шин первым делом следует определить длину пролета между прокладками , см, которые будут препятствовать соприкосновению полос от возникающих усилий в материале шин. При этом необходимо провести проверку по двум условиям:





где – расстояние между осями полос, см (принимаем ); – ударный ток трехфазного КЗ, А; – модуль упругости материала шин, Па (по [3, табл. 4.2] принимаем равным 7∙10¹⁰ Па); – момент инерции полосы, [3, табл. 4.1], см⁴; – коэффициент формы (по [3, рис. 4.4] принимаем равным 0,46); – масса полосы на единицу длины , кг/м.





где – плотность алюминия; – объем шины длиной 1 м; .

Принимаем наименьшее значение из рассчитанных. Следовательно, .

Сила взаимодействия между полосами в пакете из двух полос, Н,



где – коэффициент формы; – ударный ток, А; – толщина полосы шины, м.

Напряжение в материале шин от взаимодействия полос, МПа,



где – момент сопротивления одной полосы, [3, табл. 4.1], см³; – расстояние между прокладками, м.


Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз, МПа,



где – длина пролета между изоляторами, м (в КРУ принимаем равной ширине ячейки); – расстояние между осями смежных фаз, м (в КРУ принимаем равным 0,25 м [12, с. 21]); – момент сопротивления пакета шин , [3, табл. 4.1], см^3.



Шины механически прочны, если



где – допустимое напряжение, МПа (по [3, табл. 4.2] принимаем равным 41 МПа для алюминия).



– условие выполняется.