Проектирование электроснабжения учебных мастерских. Литература в данном дипломном проекте будет выполнено проектирование электроснабжения учебных мастерских
 Скачать 80.23 Kb.
|
|
Учитывая категорийность объекта, будем использовать однотрансформаторную комплектную подстанцию. Определяем потери в цеховом трансформаторе: Потери активной мощности: Потери реактивной мощности: Суммарные потери Мощность трансформатора: Определяем расчётную мощность трансформатора с учетом потерь, но без компенсации реактивной мощности. Выбираем комплектную подстанцию КТП-250−10/0,4−81-У1 с трансформатором ТМ 250−10/04. Мощность выбранного трансформатора 250КВА 1.4 Расчёт и выбор компенсирующего устройства Для выбора компенсирующего устройства определяем его расчетную реактивную мощность. Где — расчетная мощность компенсирующего устройства, кВАр; — коэффициент, учитывающий повышение естественным способом, принимается = 0,9; — коэффициент реактивной мощности после компенсации. Компенсацию реактивной мощности производят до получения значения = 0,92…0,95. Примем, тогда , Значение коэффициента реактивной мощности до компенсации: Произведём расчет и выбор компенсирующего устройства для всех мастерских: Из «Сводной ведомости нагрузок»: Определяется расчетная мощность КУ1 В качестве компенсирующего устройства выбираем 2хУК2−0,38−85. Номинальная мощность компенсирующего устройства 190 кВАр. Определяем фактические значения, после компенсации реактивной мощности — компенсирующее устройство удовлетворяет требованиям 1.5 Расчёт и выбор аппаратов защиты и линий электроснабжения Автоматические выключатели с естественным воздушным охлаждением (автоматы) предназначены для отключения тока при КЗ, перегрузках и недопустимых снижениях напряжения, для оперативных включений и отключений электрических цепей (в том числе электродвигателей) на напряжение до 1000 В. Расцепители, являясь составной частью автоматов, контролируют заданный параметр защищаемой цепи и воздействуют на расцепляющее устройство, отключающее автомат. Наиболее современными, являются автоматические выключатели серии ВА, предназначенные для замены устаревших А31, А37, АЕ, АВМ и «Электрон». Они имеют уменьшенные габариты, совершенные конструктивные узлы и элементы. Работают в сетях постоянного и переменного тока Для выбора аппарата защиты нужно знать ток в линии, где он установлен, тип его и число фаз. Автоматы выбираются согласно условиям: — для линии без ЭД; — для линии с ЭД — для для групповой линии с несколькими ЭД, где — номинальный ток автомата. А; — номинальный ток расцепителя, — длительный ток в линии. А; — максимальный ток в линии. А; — номинальное напряжение автомата, В; — напряжение сети, В; Силовые кабели различают: по роду металла токопроводящих жил-кабели с алюминиевыми и медными жилами; по роду материалов, которыми изолируются токоведущие жилы — кабели с бумажной, с пластмассовой и резиновой изоляцией; по роду защиты изоляции жил кабелей от влияния внешней среды — кабели в металлической, пластмассовой и резиновой оболочке; по способу защиты от механических повреждений — бронированные и небронированные; по количеству жил — одно-, двух-, трехи четырехжильные. Исходя из требований Правил Устройства Электроустановок о наличии дополнительных жил для заземления и зануления, выбираем кабель АВВГ с пятью жилами. Толщину токопроводящей жилы будем выбирать в зависимости от испытываемой нагрузки. Выбор типа шинопровода также обусловлен максимальной токовой нагрузкой, при которой происходит его эксплуатация. Проводники для линий ЭСН выбираются с учетом соответствия аппарату защиты согласно условиям: Iдоп? КЗЩ · IУ (П) — для линии, защищенной автоматом с комбинированным расцепителем; где Iдоп — допустимый ток проводника, А; КЗЩ — коэффициент защиты. Принимают КЗЩ = 1,25 — для взрывои пожароопасных помещений; КЗЩ = 1 — для нормальных (неопасных) помещений; КЗЩ =0,33 — для предохранителей без тепловых реле в линии. При расчёте тока, проходящего через автоматический выключатель, значения для всех электродвигателей принимаем? = 0,9. Линия КТП-ВРУ — линия без ЭД По [1 ]Таблица А.6. выбираем автоматический выключатель ВА 51−37−3. Основные параметры выключателя: ;; ;; ; Выбираем линию ЭСН, соответствующую аппарату защиты, согласно условию Согласно таблице 1.3.6. Допустимый длительный ток для кабелей с медными жилами с резиновой изоляцией в свинцовой, поливинилхлоридной, найритовой или резиновой оболочке, (см. ПУЭ изд. 6.) для прокладки в воздухе в помещениях с нормальной зоной опасности при отсутствии механических повреждений выбираем кабель марки ВВГ, Выбираем кабель ВВГ4×150 Длина линии 50 м. (см. план расположения электрооборудования) Линия ВРУ — СП6, линия без ЭД: . Напряжение линии 220В ; По таблице А.6. выбираем автоматический выключатель ВА 52−37 Выбираем линию ЭСН, соответствующую аппарату защиты, согласно условию Выбираем кабель марки ВВГ Выбираем ВВГ-3×70 Длина линии 5 м. Линия ВРУ-СП3 — линия с группой электродвигателей (см. сводную ведомость нагрузок) Пиковый ток группы электроприёмников определяем по формуле: Где — наибольший пусковой ток электродвигателя в группе, — номинальный ток электродвигателя с максимальным пусковым током, — коэффициент использования характерный для двигателя с максимальным пусковым током. Номинальный ток наиболее мощного потребителя: А, (см. ведомость аппаратов защиты). Коэффициент кратности пускового тока принимаем равным 7.5 (см. сводную ведомость нагрузок) Принимаем по Таблица А.6. автоматический выключатель типа ВА 51−25 с и комбинированным расцепителем на ток 16А. ;;; ; Определяем расчётное значение кратности тока отсечки принимаем = 7 ([2] Таблица 7.3.2). Ток срабатывания расцепителя: . Проверяем невозможность ложного срабатывания автомата: ложное срабатывание исключено Выбираем линию ЭСН, соответствующую аппарату защиты, согласно условию Согласно ПУЭ сечение жил медного кабеля, питающего силовой пункт должно быть не менее 4 мм². Выбираем кабель ВВГ-5×4. Длина линии 25 м. Линия РП2 — вентилятор приточный 2, линия с одним ЭД: Выбираем ВА 51−25 ; Ток отсечки Кратность отсечки Принимаем Выбираем линию ЭСН, соответствующую аппарату защиты, согласно условию Выбираем кабель марки АВВГ Выбираем АВВГ-5×4. Длина линии 2 м. (см. план расположения электрооборудования). Все остальные случаи рассчитываются аналогично и сведены в сводную ведомость. 1.6 Выбор схемы замещения Составим схему замещения и пронумеруем точки КЗ в соответствии с расчётной схемой. Схему составляем до самого удалённого от щитовой потребителя — токарного станка 19. Исходные данные: Расстояние от ГПП то КТП — 3 км Расстояние от КТП до ШНН (ВРУ) — 50 м Расстояние от ШНН до РП6 — 40 м. Расстояние от РП6 до токарного станка 19 — 5 м. Модификации аппаратов защиты и марки кабелей указаны в сводной ведомости аппаратов защиты и линий электроснабжения. Вычислим сопротивления элементов схемы замещения. Для системы: В качестве наружной высоковольтной линии, выбираем алюминиевый силовой кабель АС-3×10/1.8. Согласно удельное индуктивное сопротивление кабеля х0=0,4Ом/км Удельное активное сопротивление Находим сопротивление линии и приводим его к НН: В схеме используется трансформатор ТМ 250−10/04 Для используемого трансформатора: Для автомата ВА 51−37 Iн.а.=400А: ([1] таблица 1.9.3.) Для автомата ВА 51−25−3 Iн.а.=25А: Для кабельной линии ВВГ 4×150 ([1] таблица 1.9.5.) с учётом трехфазного напряжения ; Для кабельной линии ВВГ 5х4 ([1] таблица 1.9.5.) с учётом трехфазного напряжения ; Рисунок 1.2. Схема расчётная и схема замещения расчётной схемы Для ступеней распределения Для кабельной линии ВВГ5×2,5 с учётом трехфазного напряжения ; Упростим схему замещения (см. графическую часть) Найдём эквивалентные сопротивления между точками КЗ. Находим сопротивления до каждой точки КЗ: Точка К1 Точка К2 Точка К3 1.7 Расчёт токов короткого замыкания Определяем ударные коэффициенты: Коэффициент действия ударного тока Определяем токи КЗ: Трёхфазные токи КЗ Действующие значения ударных токов Ударные токи: 2-фазные токи КЗ: Заполняем сводную ведомость токов КЗ Таблица 1.2. Сводная ведомость токов КЗ
1.8 Расчёт молниезащиты мастерских Инструкция по проектированию и устройству молниезащиты СН 305— 77 устанавливает три категории устройства молниезащиты (I, II, III) и два типа (А и Б) зон защиты объектов от прямых ударов молнии. Зона защиты типа, А обеспечивает перехват на пути к защищаемому объекту не менее 99,5% молний, а типа Б — не менее 95%. По I категории организуется защита объектов, относимых по классификации ПУЭ к взрывоопасным зонам классов В-1 и В-П. Зона защиты для всех объектов (независимо от места расположения объекта на территории и от интенсивности грозовой деятельности в месте расположения) применяется только типа А. По II категории осуществляется защита объектов, относимых по классификации ПУЭ к взрывоопасным зонам классов В-1а, В-16 и В-Па. Тип зоны защиты при расположении объектов в местностях со средней грозовой деятельностью 10 ч и более в год определяется по расчетному количеству N поражений объекта молнией в течение года: при N<=1 достаточна зона защиты типа Б; при N> 1 должна обеспечиваться зона защиты типа А. Размеры здания А х В х Н = 40×30×9 м Высоту молниеотвода принимаем h = 37 м. Зона А: Высота вершины конуса стержневого молниеотвода: h0 = 0,85h = 0,85•37 = 31,45 м Радиус защиты на уровне земли: Радиус защиты на уровне высоты объекта: Длина шпиля молниеотвода Высота молниеотвода от крыши здания: Угол образующей: Определяем габаритные размеры защищаемого объекта: Зона Б: Высота вершины конуса стержневого молниеотвода: h0 = 0,92h = 0,92•37 = 34,04 м Радиус защиты на уровне земли: Радиус защиты на уровне высоты объекта: Длина шпиля молниеотвода: Угол образующей: Определяем габаритные размеры защищаемого объекта: Возможная поражаемость защищаемого объекта в зонах при отсутствии молниезащиты: Среднегодовое число ударов молнии в 1 км² земной поверхности принимаем по таблице 1.14.2. n=6 В зоне А В зоне Б 1.9 Характеристика и основные неисправности токарно — копировального станка модели ТКФ2 Токарно — копировальный двухшпиндельный станок модели ТКФ2 предназначен для изготовления из металла профильных тел вращения, многогранников, а также нарезки винтовых канавок правого и левого направления витков. Форма изготавливаемой детали задается шаблоном, представляющим собой пластину листовой стали толщиной 1… 4 мм с вырезанным профилем изделия. Станок может работать в двух режимах: с ручной и механической подачей. Ручная подача используется, как правило, для изготовления небольшого количества изделий сложного профиля. Механическая подача используется для изготовления большой партии деталей. Областью применения станка является изготовление деталей цилиндрической формы: валов, штоков, толкателей и т. п. . Для работы на станке не требуются никакие специальные навыки. Он безопасен в работе и позволяет получать абсолютно идентичные изделия, независимо от количества спрофилированных заготовок. Станок позволяет: + добиваться высокой производительности при высоком качестве изделий (1 человек обслуживает 2 станка); + легко переходить на новый вид продукции путем смены модели; + значительно повысить безопасность производимых работ; + использовать работников невысокой квалификации — для получения детали сложного профиля. Основные характеристики станка ТКФ2 представлены в таблице 1.3. Таблица 1.3. Основные технические данные
Питание электрооборудования осуществляется от трехфазной цепи переменного тока напряжением 380 В, частотой 50 Гц. В станине установлены четыре трехфазных короткозамкнутых электродвигателя: двигатель привода инструмента М1, двигатели привода каретки М2 и М3 и двигатель привода заготовки М4. Электроаппаратура расположена в отдельном коробе (см. рис. 1.2. поз. 15). Станок имеет два пульта управления. На пульте, расположенном в подвижной каретке, имеются следующие кнопки: ѕ SB 1 (красная грибовидная) общего останова станка; ѕ SB 2 (черная) включающая мотор М1 привода инструмента; ѕ SB 4 (черная) включающая мотор М4 привода заготовки; ѕ SB 6 (черная) включающая полный цикл обработки заготовки (черновую и чистовую) в автоматическом режиме. При этом работают моторы М1 и М2. ѕ SB 7 (черная) включающая цикл только чистовой обработки. При этом работают моторы М1, М3, М4. На пульте управления, расположенном на станине станка, имеются кнопки: ѕ SA 1 (ключ) включающая электрооборудование станка; ѕ SB 3 (красная) выключающая мотор М4 привода заготовки; ѕ SB 5 (черная) включающая мотор М4. На подвижной каретке механизма привода инструмента расположены также два концевых выключателя SQ 1 и SQ 2. Микропереключатель SQ 3 блокирует включение кнопок SB 4 и SB 5. Принципиальная электрическая схема станка приведена на рис. 2.1., перечень элементов электрооборудования в табл. 2.1. Рисунок 1.2. Общая компоновка и устройство станка: 1-станина; 2-привод перемещения каретки и вращения заготовки; 3-шпиндельная бабка; 4-делительный механизм; 5-малый пульт управления; 6-направляющие задней бабки; 7-задняя бабка; 8-направляющие каретки; 9-ходовой винт перемещения каретки; 10-каретка с приводом инструмента; 11-пульт управления; 12-упор; 13-система тросов; 14-направляющая с ограничителями для концевых выключателей; 15-электрошкаф Рисунок 1.3. Принципиальная электрическая схема станка Таблица 1.4 Электрооборудование станка
Питание электрической схемы станка осуществляется включением автоматического выключателя QF и кнопки SA1. При включении кнопки SB 6 ставятся на самопитание реле КМ 1 и КМ2, пуская электродвигатели М1 и М2. При этом каретка движется до срабатывания микропереключателя SQ 2 который, в свою очередь, при помощи промежуточного реле К4 отключает реле КМ 2 и включает реле КМ 3 и КМ 4. Поставившиеся на самопитание реле КМ 3 и КМ 4 пускают электродвигатели М3 и М4. Каретка движется в обратном направлении до срабатывания микропереключателя SQ1. В результате при помощи промежуточного реле К5 отключаются реле КМ1, КМ3, КМ4 и, соответственно, электродвигатели М1, М3, М4. Цикл работы завершен. Кнопка SB1 выключает все реле станка. При включении кнопки SB7 ставятся на самопитание реле КМ 1, КМ 3, КМ4, пуская электродвигатели М1, М3 и М4. Каретка движется до срабатывания микропереключателя SQ 1. Кнопка SB2 включает реле КМ1, пуская электродвигатель М1. Кнопки SB4 и SB5, дублирующие друг друга, включают реле КМ4, пуская электродвигатель М4. Кнопка SB 3 отключает только реле КМ4. Защита электродвигателей от перегрузки осуществляется тепловыми реле КК 1 — КК 4, которые разрывают пусковую цепь, отключая реле КМ1 -КМ 4. Повторный пуск в этом случае возможен только через 15…20 секунд, то есть после возвращения элементов тепловой защиты реле в исходное положение. Защита от коротких замыканий осуществляется автоматическим выключателем QF В станине установлены четыре трехфазных короткозамкнутых электродвигателя: двигатель привода инструмента М1, двигатели привода каретки М2 и М3 и двигатель привода заготовки М4. Рассчитаем требуемую мощность для электродвигателя привода инструмента: Согласно заданию КПД: ?м = 70% Мощность на валу 14 кВт. Необходимая мощность электродвигателя привода главного движения Согласно конструкторским требованиям, скорость оборота вала двигателя должна составлять 1500об/мин. Для привода в действие каретки необходимы двигателя с мощностями не менее 0,55кВт и частотой оборотов вала 1500 об/мин. Для привода заготовки необходим двигатель с мощностью не менее 2,2кВт и частотой оборотов вала 3000 об/мин. Произведём выбор электродвигателя привода инструмента. Исходные данные:. n = 1500об/мин По [1], (таблица 1.1.) выбираем ближайший по мощности двигатель 4А180S4У3 Таблица 1.5. Характеристики двигателя 4А180S4У3
Для привода в действие каретки выбираем электродвигатель 4АА71А4У3. Мощность выбранного электродвигателя 0,55кВт Таблица 1.6. Характеристики двигателя 4АА71А4У3
Для привода заготовки выбираем электродвигатель 4А80В2У3. Мощность выбранного электродвигателя 2,2кВт Таблица 1.7. Характеристики двигателя 4А80В2У3
Произведём выбор магнитного пускателя для управления и защиты асинхронного двигателя типа 4А180S4У3. Для управления двигателем будем применять магнитный пускатель ПМЛ. Пускатель предназначен для коммутации силовых цепей и оснащен тепловым реле. На схеме электрической принципиальной он представлен в виде контактора КМ1, и теплового реле КК1. Определим параметры, по которым производится выбор магнитного пускателя: а) род тока — переменный, частота — 50 Гц; б) номинальное напряжение — 380 В, номинальный ток не должен быть меньше номинального тока двигателя; в) согласно схеме включения двигателя (рис. 2.1) аппарат должен иметь не менее трех замыкающихся силовых контактов; г) категория применения: аппарат должен работать в категории применения АС — 2 (прямой пуск, повторно-кратковременные отключения асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором); д) режим работы аппарата продолжительный с частыми прямыми пусками двигателя. Для выбора аппарата по основным техническим параметрам необходимо произвести предварительные расчеты номинального и пускового токов двигателя. Определим номинальный ток (действующее значение): Пусковой ток (действующее значение): Ударный пусковой ток (амплитудное значение): Произведем выбор аппарата по основным техническим параметрам. Выбираем магнитный пускатель со встроенным тепловым реле, для заданного схемного решения (рис. 2.1.) — типа ПМЛ 4211 с номинальным рабочим током 63А ([2] таблица 4.7.). Расшифровка обозначения: ПМЛ — серия 4 — величина номинального тока пускателя 63А 2 — нереверсивный с встроенным тепловым реле ПМЛ 1 — степень защиты корпуса ІР54 без кнопок управления 1 — 1 контакт 1р нормально открытый. Расчет магнитного пускателя осуществляется по следующим формулам: ; Где — номинальный ток магнитного пускателя, А — номинальный ток электродвигателя, А Подставив значения, получим, т. е. условие выполняется ("https://referat.bookap.info", 25). где — предельный включаемый ток, А — пусковой ток электродвигателя, А Подставив в данную формулу численные значения получим . Условие выполняется, т. е. выбранный магнитный пускатель ПМЛ4221 удовлетворяет всем требованиям. Для защиты двигателя от длительных перегрузок (20 — 50%) применяются тепловые реле, которые включают последовательно в контролируемую цепь. В магнитных пускателях серии ПМЛ4221 применяются реле типа РТЛ2059. ([2] таблица 10.72.) Технические характеристики представлены в таблице 2.6. Данное реле было выбрано исходя из условий: ; где — номинальный ток теплового реле, А — номинальный ток двигателя, А Подставив численные значения, получим: . Исходя из режима работы двигателя — длительный, ток уставки Iуст тепловых реле определим из уравнения: ; где Рперегр = (20…50%)* Рном. дв+ Рном. дв — мощность при перегруженном состоянии. Это означает, что при перегрузке двигателя на 20% его ток составит 50,5 А и в это время сработают тепловые реле — двигатель отключится. Выберем магнитный пускатель для двигателей М2 и М3 (КМ2 и КМ3). В их качестве применяется двигатель асинхронный 4АА71А4У3. Определим номинальный ток (действующее значение): Пусковой ток (действующее значение): Ударный пусковой ток (амплитудное значение): Выбираем магнитный пускатель со встроенным тепловым реле, для заданного схемного решения (рис. 2.1.) — типа ПМЛ 1211 с номинальным рабочим током 63А ([2] таблица 4.7.). Пускатель удовлетворяет условиям: (10 > 1,73) (40 > 7,8) т. е. выбранный магнитный пускатель ПМЛ1221 удовлетворяет всем требованиям. В магнитных пускателях серии ПМЛ1221 применяются реле типа РТЛ1008. ([2] таблица 10.72.) Технические характеристики представлены в таблице 2.8. Данное реле удовлетворяет условию: (2,4 > 1,73) ток уставки ; При перегрузке двигателя на 20% его ток составит 2,1 А и в это время сработают тепловые реле — двигатель отключится. Выберем магнитный пускатель для двигателя М4 (КМ4). В его качестве применяется двигатель асинхронный 4А80В2У3. Определим номинальный ток (действующее значение): Пусковой ток (действующее значение): Выбираем магнитный пускатель со встроенным тепловым реле, для заданного схемного решения (рис. 2.1.) — типа ПМЛ 1211 с номинальным рабочим током 63А ([2] таблица 4.7.). Пускатель удовлетворяет условиям: (10 > 4,71) (40 > 30,6) т. е. выбранный магнитный пускатель ПМЛ1221 удовлетворяет всем требованиям. В магнитных пускателях серии ПМЛ1221 применяются реле типа РТЛ1012. ([2] таблица 10.72.) Технические характеристики представлены в таблице 2.9. Данное реле удовлетворяет условию (6 > 4,71) ток уставки ; При перегрузке двигателя на 20% его ток составит 2,1 А и в это время сработают тепловые реле — двигатель отключится. Произведём выбор автоматического выключателя QF для защиты электрооборудования всего станка. Номинальный ток, проходящий через автоматический выключатель равен суммарному номинальному току двигателей М1, М", М3 и М4. В качестве автоматического выключателя QF выбираем автомат ВА51−31 номинальный ток контактов IН = 100А. Номинальный ток теплового расцепителя принимается ближайший больший номинального тока двигателя с поправкой на окружающую температуру: Принимаем Ток срабатывания мгновенного расцепителя автомата принимается равным десятикратному току срабатывания теплового расцепителя. Для защиты группы двигателей ток срабатывания независимого расцепителя автомата должен быть отстроен от тока самозапуска всех двигателей: 1.10 Расчёт заземляющего устройства Защитное заземление — преднамеренное электрическое соединение металлических нетоковедущих частей электроустановки с заземляющим устройством для обеспечения электробезопасности. Заземляющее устройство состоит из заземлителя и заземляющих проводников. Заземлитель — проводник (электрод) находящийся в соприкосновении с землей. Заземляющий проводник — проводник, соединяющий заземляющие части с заземлителем. В качестве заземлителей используются: естественные заземлители — проложенные в земле стальные водопроводные трубы, трубы артезианских скважин, стальная броня и свинцовые оболочки силовых кабелей проложенных в земле, металлические конструкции зданий и сооружений имеющие надежный контакт с землей; искусственные заземлители — заглубленные в землю электроды из труб, уголков или прутков стали. Произведём расчёт заземляющего устройства, воспользовавшись, исходными данными. Грунт в районе цеха супесь с температурой +20 °С. Размеры цеха, А х В х Н — 40×30×9 м, все помещения двухэтажные высотой 4 м. Электроснабжение мастерских осуществляется от трансформаторной подстанции, расположенной на расстоянии 50 м от здания. ТП подключена к подстанции глубокого ввода, установленной в 4 км от нее, напряжение 10 кВ. Согласно заданию курсового проекта АхВ = 40×30 Vлэп = 10кВ Lлэп = 4 км Lкл = 0,05 км ? = 300 Ом•м (супесь) В качестве вертикальных электродов используем уголок (75×75) Lв = 3 м. Горизонтальный электрод — полоса (40×4мм). Вид заземляющего устройства — контурное. Определяем расчётное сопротивление одного вертикального электрода. Где 1,3 — коэффициент сезонности ([1]. таблица 1.13.2) Определяем предельное сопротивление совмещённого заземляющего устройства. Расчетный ток замыкания на землю: В электроустановках с ИН согласно ПУЭ должно быть не более 4 Ом. Но так как ?>100Ом•м то для расчёта принимаем Принимаем Определяем количество вертикальных электродов: Без учёта экранирования (расчётное) принимаем С учётом экранирования принимаем Здесь — коэффициент использования электродов ([1] таблица 1.13.5). Для равномерного распределения электродов окончательно принимаем Так как контурное ЗУ закладывается на расстоянии не менее 1 м, то длина по периметру закладки равна Расстояние между электродами уточняется с учётом формы объекта. По углам устанавливают по одному вертикальному электроду, а оставшиеся — между ними. расстояние между электродами по ширине объекта: расстояние между электродами по длине объекта, м; — количество электродов по ширине и длине объекта. Уточнённые значения коэффициентов использования для горизонтального и вертикального электродов с учётом поправок на экранирование: ([1] таблица 1.13.5) ([1] таблица 1.13.5) Определяем уточнённые значения сопротивлений вертикальных и горизонтальных электродов: Определяем фактическое сопротивление заземляющего устройства: Следовательно, заземляющее устройство эффективно. 2. Экономический раздел |