Главная страница
Навигация по странице:

  • 2.4 Расчет и выбор изоляторов

  • 2.5 Расчет тяжения провода и стрелы провеса в аварийном режиме

  • 2.6 Расчет шаблона для расстановки опор на местности

  • ПРИЛОЖЕНИЕ А Таблица 1

  • Мех расчет. Мех.расчет ВЛ(полный)1. Механический расчет воздушных линий


    Скачать 0.8 Mb.
    НазваниеМеханический расчет воздушных линий
    АнкорМех расчет
    Дата20.11.2022
    Размер0.8 Mb.
    Формат файлаdoc
    Имя файлаМех.расчет ВЛ(полный)1.doc
    ТипРеферат
    #800852
    страница4 из 6
    1   2   3   4   5   6

    Определение стрелы провеса провода


    Одной из величин, определяющих высоту опор, является стрела провеса, поэтому определяем наибольшую и наименьшую стрелу провеса провода, а также строим кривые провисания провода в заданном пролете.
    Исходные данные :

    1. Температура гололеда tг = -5C .

    2. Напряжение в материале провода в режиме гололеда 3 =Г = 91,3 Н/мм2.

    3. Модуль упругости материала Е = 7,7 104 Н/мм2 .

    4. Температурный коэффициент линейного расширения материала провода

     = 19,8 10-6 град -1.

    1. Удельная механическая нагрузка, обусловленная весом провода

    1 = 0,0327 Н/м мм2.

    1. Удельная механическая нагрузка, обусловленная весом гололеда

    3= 0,0575 Н/м мм2.

    1. Максимальная температура t+. = 35С

    2. Напряжение в материале в режиме минимальной температуры _ = 119 Н/мм2

    3. Напряжение в материале в режиме максимальной температуры + =51,5 Н/мм2

    4. Длина пролета L = 200 м._



      1. Определяем критическую температуру tк



    tК = tг + г (1 - 1 / 3 ) / Е (2.17)

    91,3 (1 – 0,0327 / 0,0575)

    tК = -5 + -------------------------------------- = 21С

    19,8 10-6 7,7104


      1. Сравниваем критическую температуру tк с максимальной температурой :

    Так как tК = 27,3С  42С, то наибольшая стрела провеса fнб будет при максимальных температурах.

      1. Рассчитываем fнб и fнм .

    fнб = f3 = 1  L 2 / 8 + = 0,0327  2002 /( 8  51,5) = 3,2м

    fнм = 1  L 2 / 8 _ = 0,0327  2002 /( 8  119) = 1,4м

    4. Кривые провисания строятся по формуле вида

    y =  x2/ 2  (2.18)
    и сводятся в таблицу 2.2. Ось Х = L/ 2 делится на равные отрезки
    Таблица 2.2

    Режимы

    Х, м

    0

    10

    20

    30

    40

    50

    60

    70

    80

    90

    100




    y fнб (t+ , 1, +),м

    0


    0,03

    0,13

    0,29

    0,51

    0,79

    1,14

    1,56

    2,03

    2,57

    3,2




    y fнм (t_ , 1, _),м


    0

    0,01

    0,06

    0,12

    0,22

    0,35

    0,5

    0,68

    0,88

    1,12

    1,38





    По данным таблицы строим кривые провисания провода (см.рис.2.1) .


    Рисунок 2.1 – Кривые провисания провода

    2.4 Расчет и выбор изоляторов
    Выбор типа и материала изоляторов производится на основании требований ПУЭ с учетом климатических условий и условий загрязнения [1, п.2.5.98 ].

    На ВЛ 35- 220кВ рекомендуется применять стеклянные или полимерные изоляторы. Выбор количества изоляторов в гирляндах производится в соответствии с [1,гл.1.9].

    Изоляторы и арматура выбираются по нагрузкам в нормальных и аварийных режимах ВЛ с учетом климатических условий. Расчетные усилия в изоляторах и арматуре не должны превышать значений разрушающих нагрузок (механической или электромеханической), установленных техническими условиями, деленных на коэффициент надежности по материалу М.

    Определяем минимально допустимую высоту расположения нижней траверсы опоры. Воздушная линия расположена в населенной местности, опоры металлические.

    Исходные данные :

    1. Длина пролета L = 200м

    2. Единичная нагрузка от веса провода Р1 = 11 Н.

    3. Единичная максимальная нагрузка Р7 = 20 Н.

    4. Наибольшая стрела провеса fнб = 3,2 м.

    5. Габарит линии hГ = 7м (для населенной местности) [пр.А, табл. 12].

    Выбираем тип и число изоляторов в соответствии с условиями окружающей среды. В соответствии с [Приложение А, табл. 10 ] выбираем изоляторы типа ПС- 70Д , n = 8.

    Определяем из [Приложение А, табл. 11] строительную высоту изолятора из = 146мм, разрушающую нагрузку Рразр =760000 Н и массу изолятора mиз =3,56кг.

    Определяем длину гирлянды изоляторов

    г = n  из = 8 146  10-3 = 1,17м

    Определяем вес гирлянды

    Gг = n  mиз  g = 8  3,56  9,8 = 279Н

    Определяем весовой пролет

    Lвес = 1,25 L = 1,25  200= 250м
    Определяем нагрузку, действующую на гирлянду изоляторов. Нагрузка состоит из веса гирлянды и веса провода. Расчет производим для двух режимов ( без ветра и гололеда Р1 и с ветром и гололедом Р7) и выбираем максимальную нагрузку.
    Р1расч = К 1  (Р1Lвес + Gг) = 5 (11 250 + 279) = 15262,5 Н

    Р7расч = К 7  (Р7Lвес + Gг) = 2,5(20  250 + 279) = 13119,1 Н
    Определяем коэффициент надежности по материалу  для режима с наибольшей расчетной нагрузкой, полученное значение сравниваем с нормативным М = 1,8 [ 1 ].
     = Рразр / Ррасч = 70000 / 15262,5 = 4,6 1,8
    Минимально допустимое расположение траверсы опоры определится
    hТР = hГ + fнб + г = 7 + 3,2 + 1,17 = 11,34 м
    По [табл.7, пр. А,] выбираем унифицированную стальную опору повышенного типа с hТР =19 м.

    2.5 Расчет тяжения провода и стрелы провеса в аварийном режиме

    При обрыве провода во втором пролете после анкерной опоры провод провисает, и стрела провеса может значительно увеличиться. Поскольку на гирлянду действует тяжение провода только с одной стороны, то гирлянда отклоняется на величину l .

    Определяем стрелу провеса провода при обрыве во втором пролете после анкерной опоры. Во время обрыва линия работала в режиме максимальных температур.

    Исходные данные :

    - расчетное сечение провода F = 339,6 мм2 ;

    • максимальная температура t = + 35C ;

    • напряжение + = 51,5 Н/ мм2;

    • единичная нагрузка Ро =Р1 = 11,1 Н/м;

    • модуль упругости Е = 7,7 104 Н/мм2;

    • длина пролета L = 200м;

    • длина гирлянды изоляторов г =1,17 м;

    • вес гирлянды Gг = 279Н.

    1. Определяем тяжение провода в исходном режиме То, Н


    То = + F = 51,5  339,6 = 17474 Н


    1. Для определения тяжения провода в аварийном режиме составим два уравнения



    0 – Т)L р02 L3

    l= ------------- + ---------- ( 1/ Т2 -- 1/ Т02), (2.19)

    Е  F 24

    (17474 – Т)200 11,12 2003

    l= -------------------------- + ----------------- ( 1/ Т2 -- 1/ 174742)

    7,7 104  339,6 24
    ___________________

    i = г /  1 + (Р0 L + Gг )2 / 4Т2 (2.20)

    ________________________

    i =1,17 /  1 + (11,1 200 + 279 )2 / 4Т2



    1. Результаты расчетов сводим в таблицу




    Т,Н

    17474

    15474

    13474

    11474

    9474

    7474

    5875

    3875

    l

    0

    0,05

    0,12

    0,22

    0,38

    0,68

    1,14

    2,7

    i ,м

    1,165

    1,164

    1,163

    1,161

    1,158

    1,152

    1,14

    1,11


    4. По полученным данным строим графики l = ( Т) и i = ( Т) и определяем точку пересечения (рис.2.2).


    Рисунок 2.2 – Графический метод определения редуцированного тяжения провода при обрыве во втором пролете после анкерного
    Кривые пересекаются в точке l = i = 1,14 м и Т= 5875 Н
    5. Определяем новую длину пролета
    L' = L -l = 200 – 1,14 = 198,86 м

    6.Стрела провеса провода в аварийном режиме определится
    fав = P(L' )2 / 8 Т (2.21)
    fав = P(L' )2 / 8 Т = 11,1(198,86 )2 / 8  5875 = 9,3 м
    В нормальном режиме стрела провеса провода имела значение f = 3,2 м
    7. Определяем габарит линии в аварийном режиме
    hг = h - г - f ав  h норм
    hг = h - г - f ав = 19 – 1,17 – 9,3 = 8,5 м , что больше нормы 7м.

    2.6 Расчет шаблона для расстановки опор на местности

    При расстановке опор по профилю должны быть учтены два основных условия:

    1. расстояния от проводов до земли и пересекаемых сооружений должны быть не менее требуемых ПУЭ;

    2. нагрузка, воспринимаемая опорами, не должна превышать значений, принятых в расчетах опор соответствующих типов.

    Обычно в условиях неровного профиля расстановка опор производится с помощью шаблона.

    Шаблон представляет собой 2 или 3 кривые (параболы), соответствующие кривой максимального провисания провода и расположенные друг над другом с определенным интервалом.

    Кривая максимального провисания провода строится по формуле
    1  х2

    Y = --------- (2.22)

    2 + ,
    где  - удельная механическая нагрузка на провод, Н/м мм2;

    х – расстояние от точки подвеса до расчетной точки, м ;

    + - напряжение в проводе в режиме максимальных температур, Н/ мм2.

    + = 51,5 Н/ мм2

    1 = 0,0327 Н/м мм2
    Расчеты по формуле сводим в таблицу 2.3
    Таблица2.3


    x,м

    20

    40

    60

    80

    100

    y,м

    0,13

    0,51

    1,14

    2,03

    3,2



    По данным таблицы 2.3 строим кривые шаблона (рис.2.4), учитывая смещение:
    hг = hтр -  г – fнб = 19 – 1,17 – 3,2 = 14,7 м

    ho = hтр -  г = 19 – 1,17 = 17,8м

    1. Кривая провисания провода

    2. Габаритная кривая

    3. Земляная кривая



    Рисунок 2. 4 – Шаблоны для расстановки опор
    Верхняя кривая 1 определяет положение кривой провисания проводов в максимальном режиме.

    Габаритная кривая 2 касается земли в точке О.

    Земляная кривая 3 проходит через основание уже намеченной опоры и показывает место установки новой опоры.

    С помощью шаблона уточняем величину габаритного пролета. В данном случае земляная кривая пересекает ось Х в точках (-100;100), следовательно, длина пролета 200м.


    ПРИЛОЖЕНИЕ А
    Таблица 1 - Характеристики проводов и тросов [6, с.274,табл. 7.1]


    Марка

    Расчетное сечение,

    мм2

    Расчетный диаметр,

    мм

    Разрывное усилие,

    Н

    Масса,
    кг/км

    АС-16/2,7

    18,79

    5,6

    6220

    64,9

    АС-25/4,2

    29,05

    6,9

    9290

    100,3

    АС-35/6,2

    43,05

    8,4

    13520

    148

    АС-50/8,0

    56,24

    9,6

    17110

    195

    АС-70/11

    79,3

    11,4

    24130

    276

    АС-95/16

    111,3

    13,5

    33370

    385

    АС-120/19

    136,8

    15,2

    41520

    471

    АС-120/27

    142,6

    15,5

    49460

    528

    АС-150/19

    166,8

    16,8

    46300

    554

    АС-150/24

    173,2

    17,1

    52280

    599

    АС-150/34

    181,3

    17,5

    62640

    675

    АС-185/24

    210,0

    18,8

    58070

    705

    АС-185/29

    211,2

    18,9

    62050

    728

    АС-185/43

    228,1

    19,6

    77760

    846

    АС-240/32

    274,6

    21,6

    75050

    921

    АС-240/39

    275,7

    21,6

    80890

    952

    АС-240/56

    297,3

    22,4

    98250

    1106

    АС-300/39

    339,6

    24,0

    90570

    1132

    АС-300/48

    342,8

    24,1

    1000620

    1186

    АС-300/66

    353,8

    24,5

    126270

    1313

    АС-300/67

    356,3

    24,5

    117250

    1323

    АС-330/43

    375,1

    25,2

    103780

    1255

    АС-400/51

    445,1

    27,5

    120480

    1490

    АС-400/64

    453,5

    27,7

    129180

    1572

    АС-400/93

    499,2

    29,1

    173710

    1851

    АС-500/64

    553,5

    30,6

    148250

    1852

    ПС-25

    24,6

    6,8

    15300

    194

    ПС-35

    34,4

    7,8

    21200

    272

    ПС-50

    49,4

    9,2

    30500

    389

    ПС-70

    76,4

    11,5

    47100

    617

    1   2   3   4   5   6


    написать администратору сайта