ПРИЛОЖЕНИЕ I
Таблица1
Характеристические постоянные идеальных газов (R)
Наименование газов
|
Водород
|
Ки-сло-род
|
Азот
|
Азот атмосферный
|
Угле-кис-лый газ
|
Метан
|
Водяной пар
|
Воздух
|
Символ
|
Н2,
|
О2
|
N2
|
|
СО2
|
СН4
|
Н20
|
|
Молекулярная масса
|
2,016
|
32,0
|
28,016
|
28,16
|
44,01
|
16,042
|
18,016
|
28,96
|
Дж/кгК
|
4124
|
259,8
|
296,8
|
295,2
|
188,9
|
518,3
|
461,5
|
287,1
|
Таблица 2
Значения относительной величины теплоемкости идеальных газов при постоянном давлении Cp/AR
0К
|
Н2
|
О2
|
2
|
СО
|
СО2
|
Н2О
|
Воздух
|
100
|
2,714
|
3,5014
|
3,5004
|
3,500
|
3,5128
|
4,0058
|
3,4913
|
200
|
3,280
|
3,5032
|
3,5008
|
3,501
|
3,8916
|
4,0102
|
3,49,12
|
300
|
3,469
|
3,5344
|
3,5030
|
3,.505
|
4,4763
|
4,0394
|
3,5005
|
400
|
3,510
|
3,6212
|
3,5179
|
3,529
|
4,9704
|
4,1192
|
3,5305
|
500
|
3,519
|
3,7396
|
3,5578
|
3,583
|
5,3671
|
4,2345
|
3,5865
|
600
|
3,527
|
3,8599
|
3,6214
|
3,661
|
5,6915
|
4,3659
|
3,6615
|
700
|
3,541
|
3,9672
|
3,6990
|
3,749
|
5,9611
|
4,5059
|
3,7447
|
800
|
3,563
|
4,0577
|
3,7806
|
3,837
|
6,1860
|
4,6525
|
3,8275
|
900
|
3,584
|
4,1327
|
3,8596
|
3.918
|
6,3742
|
4,8638
|
3,9049
|
1000
|
3,633
|
4,1948
|
3,9326
|
3,991
|
6,5318
|
4,9569
|
3,9750
|
1100
|
3,678
|
4,2469
|
3,9982
|
4,054
|
6,664
|
5, 1084
|
4,0371
|
1200
|
3,727
|
4,2912
|
4,0562
|
4,110
|
6,776
|
5,2555
|
4, 0917
|
1300
|
3,780
|
4,3300
|
4,1072
|
4,158
|
6,872
|
5,.3960
|
4,1398
|
1400
|
3,833
|
4,3651
|
4,1518
|
4,199
|
6,952
|
5,5 86
|
4,1820
|
1500
|
3,855
|
4,3975
|
4,1909
|
4,236
|
7, 021
|
5,6526
|
4,2193
|
Таблица 3
Теплота сгорания компонентов газообразного топлива
Компоненты
|
Молекулярная
масса
|
Низшая теплота сгорания
КДж/кг Qнр∙103
|
Низшая молярная теплота сгорания
КДж/кмоль Qнр∙103
|
Окись углерода
|
28,01
|
10,12
|
282
|
Водород Н2
|
2,016
|
120,0
|
242
|
Сероводород Н2
|
34,08
|
14,98
|
510,4
|
Метан CH4
|
16,04
|
50,05
|
802,9
|
Ацетилен С2Н2
|
26,04
|
48,26
|
1260
|
Этилен C2H4
|
28,05
|
47,20
|
1324
|
Этан С2Н6
|
30,07
|
47,52
|
1429
|
Пропилен С3Н6
|
42,08
|
45,81
|
1928
|
Пропан С3Н8
|
44,09
|
46,39
|
2045
|
Бутилен С4Н8
|
56,10
|
45,35
|
2544
|
Пентилен С5Н10
|
70,13
|
45,03
|
3158
|
Бутан С4Н10
|
58,12
|
45,76
|
2660
|
п-пентан С5Н12
|
72,15
|
45,39
|
3274
|
Таблица 4
Влагосодержание воздуха при полном насыщении в пересчете на I кг
сухого воздуха (х5кг/кг)в зависимости от температуры (t) и давления
(Р) влажного воздуха
t , 0C
Р, мм
рт. ст.
|
-30
|
-20
|
10
|
0
|
10
|
20
|
30
|
40
|
700
|
0,00037
|
0,00088
|
0,00196
|
0,00410
|
0,00829
|
0,01599
|
0,02967
|
0,05351
|
720
|
0,00036
|
0,00085
|
0,00190
|
0,00398
|
0,00806
|
0,01554
|
0,02381
|
0,05190
|
740
|
0,00035
|
0,00083
|
0,00135
|
0,00388
|
0,00784
|
0,01511
|
0,02799
|
0,05039
|
760
|
0,00034
|
0,900081
|
0,00180
|
0,00377
|
0,00763
|
0,01470
|
0,02722
|
0,04896
|
приложение II
Таблица 1
Вспомогательная показательная функция Е(х) положительного аргумента (сжатие)
׀х׀
|
00
|
01
|
02
|
03
|
04
|
05
|
06
|
07
|
08
|
09
|
0
0,1
0,2
0,3
0,4
0..5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
|
1,0 1,05159
1,10701
1,16620 1,22956
1,29744 1,37020
1,44822 1,53193 1,62178 1,71828
|
1 ,00502 1,05707 1,11275 1,17234 1,23614 1,30449 1,37776 1,45633 1,59063 1,63122
|
1,01007 1,06247 1,11853 1,17852 1,24277 1,31159 1,38537 1,46449 1,54939 1,64053
|
1,01515 1,06791 1,12435 1,18475 1,24941 1,31874 1,39303
1,47271 1,55822
1,65001
|
1,02027 1,07338 1,13020 1,19702 1,25615 1,32594 1,40075 1,48099 1,56710 1,65955
|
1,02542 1,07889 1,13610 1,19734 1,26292 1,33319 1,40852 1,48938 1,57606 1,66917
|
1,03061 1,08444
1,14204 1,20369 1,26973 1,34049 1,41635 1,49773 1,58507 1,67885
|
1,03583 1,09003 1,14802 1,21009 1,27658
1,34784 1,42423 1.50619 1,59415 1,68860
|
1,04109
1,09565 1,15404 1,21654
1,28349 1,35524 1,43217 1,51471 1,60330 1,69842
|
1,04638
1,10131
1,16009
1,22303
1,29044
1,36269
1,44017
1,52329
1,61251
1,70832
|
Таблица 2
Вспомогательная показательная функция Е(х) отрицательного аргумента (расширение)
׀х׀
|
00
|
01
|
02
|
03
|
04
|
05
|
06
|
07
|
08
|
09
|
0
|
1,0
|
0,99502
|
0,99007
|
0,98515
|
0,98026
|
0,97541
|
0,97059
|
0,96580
|
0,96105
|
0,95632
|
0,1
|
0,95161
|
0,94696
|
0,94233
|
0,93773
|
0,93316
|
0,92861
|
0,92410
|
0,91962
|
0,91517
|
0,91074
|
0,2
|
0,90635
|
0,90198
|
0,89761
|
0,89333
|
0,88905
|
0,88481
|
0,88057
|
0,87637
|
0,87220
|
0,86806
|
0,3
|
0,86394
|
0,85985
|
0,85578
|
0,85175
|
0,84773
|
0,84375
|
0,83979
|
0,83585
|
0,83194
|
0,82806
|
0,4
|
0,82420
|
0,82037
|
0,81656
|
0,81277
|
0,80901
|
0,80527
|
0.80156
|
0,79787
|
0,79420
|
0,79056
|
0,5
|
0,78694
|
0,78334
|
0,77977
|
0,77622
|
0,77269
|
0,76918
|
0,76570
|
0,76224
|
0,75880
|
0,75538
|
0,6
|
0,75198
|
0,74861
|
0,74525
|
0,74192
|
0,73861
|
0,73531
|
0,73504
|
0,72879
|
0,72556
|
0,72235
|
0,7
|
0,71916
|
0,71599
|
0,71284
|
0,70971
|
0,70660
|
0,70351
|
0,70044
|
0,69739
|
0,69435
|
0,69134
|
0,8
|
0,68834
|
0,68535
|
0,68240
|
0,67946
|
0,67654
|
0,67363
|
0,67074
|
0,66787
|
0,66502
|
0,66218
|
0,9
|
0,65937
|
0,65657
|
0,65378
|
0,65102
|
0,64827
|
0,64554
|
0,64282
|
0,64012
|
0,63744
|
0,63477
|
1,0
|
0,63212
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ПРИЛОЖЕНИЕ III
Зависимость политропического к. п. д. турбины (ηпол) от адиабатического к. п. д. турбины (ηiz) соотношения давлений расширения (Cz). Показатель адиабаты (k=1,33).
Таблица 1
 Сz
ηiя
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
0,80
|
0,780
|
0,775
|
0,770
|
0,765
|
0,760
|
0,755
|
0,85
|
0,835
|
0,830
|
0,825
|
0,820
|
0,816
|
0, 814
|
0,90
|
0,888
|
0,884
|
0,880
|
0,878
|
0,875
|
0,872
|
Рис. 9. Относительная ометаемая площадь для фрезерованных лопаток сложной формы [3].
Промежуточные значения определяются интерполированием.
Зависимость допустимого напряжения в рабочих лопатках турбины (σдоп) от расчетной температуры продуктов сгорания на лопатках (tрасч).
Сталь ЭИ-893; срок эксплуатации облопачивания—100000 час(по данным НЗЛ).
Таблица 2.
Температура продуктов сгорания на лопатках, tрасч. °С
|
1000
|
900
|
800
|
750
|
700
|
650
|
Ниже
650
|
Допустимое напряжение
σдоп. кГ/см2
|
650
|
450
|
1450
|
1650
|
1950
|
2150
|
2450
|
Примечание к табл. 2. При выборе допустимого напряжения в лопатках необходимо иметь в виду, что в направ-
ляющем аппарате первой ступени срабатывается часть обще-
го перепада тепла и в большинстве конструкций газовых, тур-
бин применяется охлаждение воздухом направляющих аппа-
ратов и дисков турбин, следовательно, температура продук-
тов сгорания на лопатках первой ступени будет несколько
ниже заданной расчетной температуры (tz).
Ориентировочно температуру на рабочих лопатках первой ступени можно принять:
На второй, третьей и всех последующих ступенях расчетная температура будет меньше, чем температура на лопатках первой ступени, однако выбор (σдоп)следует вести по tрасч для рабочих лопаток первой ступени.
Если применяются охлаждаемые лопатки, то величину (σдоп), необходимо выбирать с учетом снижения. температуры газов на лопатках за счет охлаждения.
Приложение IV
Таблица 1
Темпера-
тура
t,
°С
|
Удель-ный
вес - γ,
кг/м3
|
Удель-
ная теп-
лоемкость
Ср,
ккал/кг°С
|
Коэф. Теплопро-
водности
102۬۬·λ,
ккал/мчас
°С
|
Коэф.Тем-
пературо-
проводности
102۬۬·а,
м2час
|
Коэф.
вязкости
106·μ,
кг·сек/ м2
|
Коэф.кине-
матической
вязкости
106·υ,
м2/сек
|
Крите-
Рий
Прандтля
Pr
|
-180
-150
-100
-50
-20
|
3,685
2,817
1,984
1,534
1,365
|
0,250
0,248
0,244
0,242
0,241
|
0,65
1,00
1,39
1,75
1,94
|
0,705
1,45
2,88
4,73
5,94
|
0,66
0,89
1,20
1,49
1,66
|
1,76
3,10
5,94
9,54
11,93
|
0,900
0,770
0,742
0,726
0,724
|
0
10
20
30
40
|
1,252
1,206
1,164
1,127
1,092
|
0,241
0,241
0,242
0,242
0,242
|
2,04
2,11
2,17
2,22
2,28
|
6,75
7,24
7,66
8,14
8,65
|
1,75
1,81
1,86
1,91
1,96
|
13,70
14,70
15,70
16,61
17,60
|
0,723
0,722
0,722
0,722
0,722
|
50
60
70
80
90
|
1,056
1,025
0,996
0,968
0,942
|
0,243
0,243
0,243
0,244
0,244
|
2,35
2,41
2,46
2,52
2,58
|
9,14
9,65
10,18
10,65
11,25
|
2,00
2,05
2,08
2,14
2,20
|
18,60
19,60
20,45
21,70
22,90
|
0,722
0,722
0,722
0,722
0,722
|
100
120
140
160
180
|
0,916
0,870
0,827
0,789
0,755
|
0,244
0,245
0,245
0,246
0,247
|
2,64
2,75
2,86
2,96
3,07
|
11,80
12,90
14,10
15,25
16,50
|
2,22
2,32
2,40
2,46
2,55
|
23,78
26,20
28,45
30,60
33,17
|
0,722
0,722
0,722
0,722
0,722
|
200
250
300
350
400
|
0,723
0,653
0,596
0,549
0,508
|
0,247
0,249
0,250
0,252
0,253
|
3,18
3,42
3,69
3,93
4,17
|
17,80
21,2
24,8
28,4
32,4
|
2,64
2,85
3,03
3,21
3,36
|
35,82
42,8
49,9
57,5
64,9
|
0,722
0,722
0,722
0,722
0,722
|
500
600
800
1000
1200
|
0,450
0,400
0,325
0,268
0,238
|
0,256
0,260
0,266
0,272
0,278
|
4,64
5,00
5,75
6,55
7,27
|
40,0
49,1
68,0
89,9
113,0
|
3,69
4,00
4,54
5,05
5,50
|
80,4
98,1
137,0
185,0
232,5
|
0,722
0,723
0,725
0,727
0,730
|
1400
1600
1800
|
0,204
0,182
0,165
|
0,284
0,291
0,297
|
8,00
8,70
9,40
|
138,0
165,0
192,0
|
5,89
6,28
6,68
|
282,5
338,0
397,0
|
0,736
0,740
0,744
|
Таблица 2
СОДЕРЖАНИЕ
Введение 2
Задачи курсового и дипломного проектирования
Курсовое проектирование 2
Дипломное проектирование 2
Раздел I. Термодинамические расчеты цикла ГТУ и расчет практичной части
турбины 5
I. Задание на курсовое проетирование 5
II. Краткое описание установки и принципиальная схема 6
III. Принятые предпосылки термодинамического расчета [1] 7
IV. Результаты термодинамического расчета 8
V. Расчет мощности осевого компрессора ГТУ 13
VI. Принятые предпосылки расчета проточной части
многоступенчатых газовых турбин [3] 18
VII. Результаты расчета проточной части турбины 20
Литература 45
Приложения 46
|
Скачать 2.49 Mb.