Методические указания по написанию и защите курсовых работ Направление подготовки 08. 03. 01 Строительство
 Скачать 4.22 Mb.
|
Подбор арматуры подошвыПод действием реактивного давления грунта ступень фундамента работает на изгиб как консоль, защемленная в теле фундамента. Изгибающие моменты определяют в обоих направлениях для сечений по грани уступа и по грани колонны (рис.12). Площадь сечения рабочей арматуры подошвы определяется по формуле , г де и - момент и рабочая высота в i-ом сечении. Рис.12. К подбору арматуры подошвы фундаментаПодбор арматуры в направлении длинной стороны подошвы.Сечение I-I по грани подколонника ( мм) кПа; кН·м; мм². Сечение II-II ( мм) кПа; кН·м; мм². Принимаем в направлении длинной стороны 10ø12А-II ( мм² мм²) с шагом 200 м или 10ø14А-II ( мм² мм² с шагом 200 м. Подбор арматуры в направлении короткой стороны.Расчет ведем по среднему давлению по подошве кПа. Учитываем, что стержни этого направления будут во втором (верхнем) ряду, поэтому рабочая высота . Полагаем, что диаметр стержней вдоль короткой стороны будет не более 12 мм. Сечение I'-I' по грани подколонника ( мм) кН·м; мм². Сечение II'-II' по грани колонны ( мм) кН·м; мм². В соответствии с конструктивными требованиями наименьший допустимый диаметр стержней должен быть не менее 10 мм (при длине стороны до 3 м), а наибольший шаг стержней не должен превышать 200 мм. Принимаем вдоль короткой стороны фундамента 13ø10А-II ( мм² мм²) с шагом 200 мм. Расчет подколонника и его стаканной части не производим. По конструктивным требованиям количество продольной арматуры должно быть не менее 0,05% площади поперечного сечения подколонника мм². Принимаем 5ø14А-II ( мм²) у граней подколонника, перпендикулярных плоскости изгиба. У смежных граней, параллельных плоскости изгиба, принимаем стержни минимально допустимого диаметра с шагом не более 400 мм, т.е. по 3ø10А-II. Поперечную арматуру стакана принимаем конструктивно ø8А-I ( мм²). Армирование фундамента см. в прил. 6. 6. ПРИМЕР РАСЧЕТА ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ С ШАГОМ КОЛОНН 12 м Исходные данныеПоперечный разрез и фрагмент плана см. рис.1 и 13. Схема несущей конструкции покрытия – 4. м. м. 25 30 МПа т м Н/м² Н/м² Плиты покрытия, предварительно напряженные, ж.б. ребристые размерами в плане 3х12 м. Длина здания м. Здание отапливаемое. Кровля рулонная. Плотность утеплителя 400 кг/м³, толщина 10 см. Рис.13. Конструктивная схема поперечной рамы Компоновка поперечной рамыКолонны – ступенчатые сплошные, прямоугольного сечения. Подкрановые балки пролетом 12 м, высотой 1,4 м. Высота кранового рельса 0,15 м. Наружные стены здания – из навесных панелей толщиной 30 см. Высота надкрановой части колонны м, где принимается по прил.1 в зависимости от грузоподъемности крана. Высота подкрановой части колонны м. м. Принимаем м и м и м, при этом полная длина колонны до заделки в фундамент м, т.е. длина от нулевой отметки до низа стропильной конструкции равна 13,2 м, что отвечает модулю кратности 1,2. Сечение надкрановой части колонны принимаем 60х50 см, подкрановой части 80х50 см. Разбивочные оси здания смещены относительно наружных граней колонн на 250 мм – внутрь здания. Определение нагрузок на рамуА. Постоянные нагрузки 1. Нагрузки от покрытия Таблица 11
Нагрузка от фермы покрытия пролетом 18 м – 60 кН (см. табл.5). Расчетная нагрузка на колонну от покрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания . кН. Нагрузка от покрытия приложена на уровне опирания стропильной фермы по вертикали, проходящей по оси анкерных болтов на расстоянии 150 мм от разбивочной оси. Расстояние от линии действия нагрузки до геометрической оси надкрановой части колонны м (см. рис.3, б). Расчетная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, передаваемая на колонну выше отметки 8,2 м. кН; то же, на фундаментную балку кН, где 2,5 кН/м² и 0,4 кН/м² вес 1 м² стеновых панелей и остекления соответственно (см. табл.6). Расчетная нагрузка от веса подкрановой балки кН, где 115 кН – вес подкрановой балки (см. табл.5). Расстояние от линии действия нагрузки до геометрической оси подкрановой части колонны м. Расчетная нагрузка от веса колонн: - надкрановой части кН, - подкрановой части кН, где 25 кН/м² - средняя плотность тяжелого бетона. Б. Временные нагрузки 1. Снеговая нагрузка на колонну (полная) кН, в том числе длительная кН /13 п.1.7/. 2. Крановые нагрузки Вес груза кН. Пролет крана м, мм, мм, вес тележки кН, кН, кН (см. прил.1). Расчетное максимальное давление на колесо крана при кН, кН. Расчетная поперечная тормозная сила на одно колесо кН. Вертикальная крановая нагрузка на колонны от двух сближенных кранов с коэффициентом сочетания . кН, кН, где - сумма ординат линии влияния двух подкрановых балок на колонну. кН. Рис.14. Линия влияния давления на колонну 3. Ветровая нагрузка Тип местности B (13, табл.6). Для части здания высотой до 5 м от поверхности земли Н/м² Н/м²; то же, на высоте 10 м Н/м² Н/м²; то же, на высоте 20 м Н/м² Н/м². По линейной интерполяции на высоте 16 м имеем: Н/м², то же, на высоте 13,2 м Н/м². Определяем эквивалентную равномерно распределенную нагрузку через равенство моментов относительно заделки в фундамент (см. рис.15). Р ис.15. Приведение ломаной эпюры ветровой нагрузки к эквивалентной равномерно распределенной по высоте При условии значения аэродинамических коэффициентов для наружных стен принимаем: с наветренной стороны , с подветренной . Расчетная равномерно распределенная ветровая нагрузка на колонны до отметки 13,2 м с наветренной стороны Н/м, с подветренной стороны Н/м. Расчетная сосредоточенная ветровая нагрузка на отметке 13,2 м |