Старцев Н.И. Конструкция узлов 2007. Н. И. Старцев, С. В. Фалалеев конструкция узлов авиационных двигателей
 Скачать 2.31 Mb.
|
|
2.3. Требования к камере сгорания: 1. Высокая полнота сгорания, характеризующаяся коэффициентом полноты сгорания 1 2 г Q Q η = , равная отношению количества тепла, выделившегося в КС при сжигании топлива, к его теплотворной способности Г =0,98..0,995 η 2. Низкие потери полного давления. * * 1 1 5, 5...6, 0% г кс к P P σ − = − = * * 1 1 1, 5...4, 0% II жт I P P σ − = − = 3. Устойчивое горение в широком диапазоне по составу смеси min =0,4..0,6 α ; max =2,0..24,0 α 4. Должна обеспечиваться заданная эпюра температур * г T уровень радиальной ( Р K ) и окружной ( О К ) неравномерности этой температуры (рис. 2.9). Рис. 2.9. Картина распределения температуры по сечению камеры сгорания 5. Устойчивый розжиг КС на земле и в полете. 6. Эмиссия вредных веществ должна быть в пределах норм ИКАО. 7. Надежность, которая определяется чаще межремонтным и реже назначенным ресурсом КС, ремонтопригодностью и контролепригодностью. Контролепригодность обеспечивается введением в конструкцию обычных лючков для эндоскопии. 8. Технологическое совершенство. Оно определяется трудоемкостью изготовления ЖТ и других элементов и возможностью использования современных технологий. 9. Минимальные габариты (в первую очередь длина) и масса. 2.4. Элементы КС 2.4.1. Диффузор. Диффузор ( рис.2.10 ) снижает скорость на входе в КС, обеспечивая тем самым условие стабильного горения при относительно малых скоростях Н U и T U Диффузор, представляющий собой расширяющийся канал, обеспечивает снижение скорости и повышение статического давления. Такое преобразование кинетической энергии в потенциальную сопровождается потерями. При больших углах раскрытия происходит срыв потока. Поэтому основная цель при выборе конструкции диффузора: иметь диффузор малой длины и с меньшими потерями. Значение угла раскрытия диффузора находится в интервале 6..12°. При таких углах длина диффузора получается большой, что увеличивает длину и массу двигателя. Поэтому существует ряд методов снижения длины диффузора. «Плавные» диффузоры ( рис.2.11 ,а) - один из конструктивных приемов разделения процесса снижения скорости на 3 участка с задачей снижения скорости без зон отрыва. Диффузор имеет три отдельных участка торможения. Первый участок 1 - обычный кольцевой диффузор, где снижается скорость перед фронтовым устройством (перед воздухозаборником), т.е. скорость первичного потока воздуха. Второй участок 2 располагается за сечением разделения потоков вторичного воздуха на длине воздухозаборника - диффузор разделился на два канала, на два диффузора с меньшими углами раскрытия. Из этих диффузоров воздух поступает в криволинейные каналы, скорость течения в которых постоянна. И в третьей ступени 3 два диффузора - кольцевые каналы постоянного сечения, а торможение потока происходит за счет отбора воздуха в ЖТ через отверстия в стенках. Такой диффузор использован в КС ТРДД «Тэй» (см. рис.2.5 ) Диффузор с разделит ельными ст енками представляет собой диффузор с большим углом раскрытия, разделенный на ряд диффузоров с меньшим углом. Этим достигается при малой длине безотрывное течение в каждом канале, снижение потерь и равномерное распределение скоростей за диффузором. Эффективность такой меры тем выше, чем больше общий угол раскрытия диффузора. При малых углах повышение общей поверхности профиля и гидравлические потери превышают полезный эффект. При угле 30° нужно делать две разделительные стенки, при угле 45…60° - четыре. На рис. 12,в показано конструктивное исполнение таких диффузоров в КС ТРДД АИ- 25 и GE-90. Еще одно исполнение такого диффузора возможно при установке разделителя на передней стенке ФУ или на обтекателе головной части ЖТ. Диффузор со ст абилизированным от рывом ( рис.2.11 ,б) является наиболее распространенным приемом снижения длины диффузора. Идея такого ступенчатого диффузора состоит в том, что вблизи сечения отрыва площадь диффузора резко увеличивается и отрыв не распространяется на всю длину д l На начальном участке это обычный укороченный диффузор, где скорость снижается приблизительно до уровня 60% от скорости входа. За плоскостью резкого расширения воздух попадает в полость большого объема, где он разделяется на потоки, обтекающие ЖТ. Высота уступа за начальным участком обычно составляет 0,1…0,15 от высоты канала, но не менее 5мм. Цена снижения длины диффузора - увеличение потерь полного давления на 50% по сравнению с плавными диффузорами. Конст рукт ивное оформление диффузоров прямот очных КС. Диффузор является составным элементом наружного и внутреннего корпуса КС, и конструкция его диктуется конструктивной схемой двигателя и нагружением обоих корпусов ( рис.2.12 ). Когда перед турбиной размещается радиальная опора (роликоподшипник), силовой поток от опоры передается с внутреннего корпуса на наружный через пустотелые ребра диффузора, которые служат также для проводки трубопроводов. Если нет необходимости решать задачу о проходе трубопроводов через тракт, соединение наружного и внутреннего корпуса КС обычно обеспечивается через лопатки НА компрессора и стенки диффузора связи не имеют. Диффузоры для прот ивот очной и радиально-кольцевой КС используемых в сочетании с центробежной ступенью компрессора должны не только снизить скорость и повысить давление, но и устранять остаточную закрутку потока. Для этой цели в КС применяется короткий кольцевой диффузор с большой степенью раскрытия и малой выходной скоростью. Перед входом в диффузор КС вводится успокоительный участок длиной около двух длин хорды лопаток НА. В случае использования сочетания центробежной ступени и прямоточной КС ось ЖТ ориентирована с некоторым наклоном к оси двигателя, чтобы ФУ было направлено в сторону диффузора. Соответственно и диффузор имеет изогнутую форму с радиусным участком, где сохраняется постоянная скорость течения, далее следует успокоительный участок и сам диффузор с большим углом раскрытия (пример КС ТРДД PW300). 2.4.2. Жаровая труба с фронтовым устройством ФУ рассматривается в совокупности с ЖТ. ЖТ функционально разделяется на два участка: зону горения и зону смешения. Зона горения в свою очередь подразделяется на первичную и вторичную. Из-за малых значений коэффициента избытка воздуха ( 0, 2...0, 4 α = ) в первичной зоне сгорает только часть топлива, основная его масса сгорает во вторичной зоне вокруг струй свежего воздуха, выполняющих роль кислородного душа ( 1, 2...2, 0 α = ). Разделение на зоны является основой формирования геометрического облика ЖТ в меридиональном сечении ( рис.2.13 ). Длина первичной зоны диктуется созданием зоны обратных токов и обычно составляет (2,5…3) ЗН D (здесь ЗН D - наружный диаметр завихрителей). Длина вторичной зоны горения (0,5…0,7) высоты ЖТ. Общая длина ЖТ у современных высокотемпературных авиационных ГТД составляет (2,0…2,5) калибра (высоты ЖТ). Зона смешения обычно начинается на расстоянии (1,0…1,5) калибра, от выхода из КС. Первый ряд отверстий рекомендуется располагать в наружной и внутренней стенке напротив друг друга, чтобы получить противоположно направленные струи. В других рядах отверстия могут быть смещены на половину шага. Средний диаметр канала входа в турбину обычно больше среднего диаметра канала выхода воздуха из компрессора, поэтому ось КС наклонена под некоторым углом к оси двигателя. Отсюда часто контур наружной стенки ЖТ оказывается близким к цилиндру, а наклон оси ЖТ обеспечивается контуром внутренней стенки. Для выбора контуров ЖТ в меридиональном сечении важное значение имеет высота фронтового устройства, которая зависит от способа формирования циркуляционных течений в первичной зоне горения, от типа и числа горелок. Используются три схемы создания циркуляционной зоны ( рис.2.14 ): 1) закрутка воздуха и получение зоны пониженного давления в ядре вихря; 2) встречные струи в сочетании с затеняющей передней стенкой ФУ по оси ЖТ, за которой образуется зона пониженного давления; 3) комбинации закрутки с встречными струями воздуха на границе первичной зоны горения. Ст абилизация фронт а пламени созданием циркуляционной зоны обрат ных т оков с помощью лопат очных завихрит елей. Завихритель - это кольцевая решетка профилей, геометрия которой показана на рис.2.15 . Это наиболее эффективный способ создания в первичной зоне циркуляционного течения, которое увлекает за собой часть продуктов сгорания и свежего воздуха и перемешивает их с распыленным топливом. Завихрители могут быть однорядными и двухрядными, осевыми и радиальными. В двухрядных закручивание потока может быть в одном или в разных направлениях. Лопатки завихрителя могут быть плоскими и изогнутыми. Угол в завихрителе с плоскими лопатками постоянный по длине канала, с изогнутыми 0 θ = на входе и заданное на выходе. Угол закрутки обычно составляет 45...60 θ = , число лопаток 8…12. Чаще используются осевые завихрители, а радиальные вводятся в конструкцию для сокращения осевых или диаметральных габаритов ФУ. Структура течений за завихрителем показана на рис.2.16 . Зона циркуляции находится внутри кривой ОАВС. Пунктиром изображена линяя, где осевые скорости равны нулю. Следовательно, область ниже этой линии и будет ЗОТ, где осевая скорость имеет обратный знак. Окружные скорости имеют максимум ближе к линии нулевых осевых скоростей. За точкой С, называемой точкой торможения, возвратных течений нет. Интерес представляет ФУ камер сгорания ТРДД CFM56-7B ( рис.2.17 ) и GE-90 ( рис.2.18 ). Многофорсуночная (60 горелок) двухъярусная КС малой длины ( / 1.5 ЖТ l h ≤ ) не имеет первого ряда отверстий, а циркуляционную зону образуют два ряда радиальных завихрителей с использованием срыва потока с кромок выходных конусов. Кольцевые вихри способствуют созданию пониженного давления в зоне обратных токов. Центробежные форсунки для зоны малого газа и основной зоны выполнены в общем корпусе с раздельным подводом топлива к каждой форсунке. Сложности монтажа форсунки сразу в два отверстия ФУ разрешается плавающими приемными кольцами во ФУ, которые исключают и нагружение форсунки при тепловых деформациях ЖТ, которая закрепляется только в заднем поясе. Из условия монтажа крепление форсунки на корпусе КС выполняется при помощи шарового шарнира. ФУ с аэрацией т оплива - это пневматическая форсунка с внешним и внутренним смешением слоя топлива с воздухом ( рис.2.19 ) в сочетании с конической щелью, которая формирует конус распыла ТВС. Топливо подается в закручивающий кольцевой канал, из него через щель (называемую водослив) оно выходит на поверхность А, на которой образуется топливная пленка. Она срывается у кромки Б этой поверхности и распадается на мелкие капли. Воздух подается с двух сторон от топливной пелены: часть воздуха проходит через завихритель, омывая топливный кольцевой канал изнутри и отклоняется конусом К в радиальном направлении к внутренней поверхности пелены топлива, а другая часть проходит через кольцевой канал окружающий сам конус форсунки. Такая сплошная пелена топлива распыляется высокоскоростными потоками воздуха. Воздух проходящий по центральному каналу грибка способствует срыву ТВС с кромок и формированию зоны обратных токов. Во ФУ испарит ельного т ипа ( рис.2.20 ) применяются Т-образные испарительные трубки, которые позволяют удвоить число горелок по сравнению с числом форсунок. Высота патрубков 100…120мм, диаметр трубок 20…30мм. Топливо впрыскивается в патрубок струйной форсункой и проходя через колена испарительной трубки полностью испаряется до начала процесса горения. Такая система подготовки ТВС обеспечивает высокую равномерность распределения топлива по зоне горения на всех режимах работы двигателя. Однако здесь более узкий диапазон устойчивого горения и опасность разрушения испарительных трубок. ФУ - сочет ание цент робеж ной форсунки и завихрит еля ( рис.2.21 ). По оси форсунки иногда устанавливается затеняющая шайба, которая позволяет усилить эффект понижения давления за срезом форсунки и в совокупности с завихрителем позволяет расширить циркуляционную зону по высоте. Распыл топлива в данном случае производится непосредственно в зону циркуляции. При этом образуется капли разного диаметра (гетерогенная смесь) размером 80…100мкм, что способствует расширению диапазона устойчивого горения. Однако малый коэффициент избытка воздуха в зоне ФУ ( 0, 2 α ≤ ) способствует образованию твердых частиц (сажи, кокса) и ярко светящегося пламени, дающего мощный поток лучистой энергии на стенки ЖТ, что вызывает их коробление и прогар. ФУ - пневмат ический распыл, когда топливо, распыленное центробежной форсункой, попадет в отдельную камеру ( рис.2.22 ), воздух в которой закручен лопатками завихрителя. При таком взаимодействии топливного факела, газового потока и стенок конуса топливо равномерно дробится (диаметр капель 20…40мкм), начинается процесс смешения топлива с воздухом и испарения. Следовательно, из сопла горелки выходит готовая ТВС и продолжается ее испарение и смешение с основной массой воздуха первичной зоны, образуется однородная, гомогенная смесь. Коэффициент избытка воздуха в зоне ФУ в этом случае 0, 2...0, 4 α = и при малом перепаде давления топлива на форсунке (0,02…0,1МПа) образуется голубое, холодное пламя при низких значениях CO , n m С H , X NO и дыма. Однако, тонкий, равномерный распыл топлива сужает диапазон устойчивой работы КС по коэффициенту избытка воздуха. Форсунки. Сами форсунки выполняются струйными и центробежными. Ст руйная форсунка ( рис.2.23 ,а) подает топливо в виде компактной струи с углом распыла 5…20° и большой дальнобойностью. Мелкость распыла зависит от перепада давлений на форсунке ф P ∆ , равного разности давлений на входе в форсунку и в самой камере сгорания, и составляет более 100мкм. Цент робеж ная форсунка ( рис.2.23 ,б) распыляет топливо, используя закрутку струи в камере форсунки перед выходным соплом. На выходе из сопла струя преобразуется в пустотелый тонкостенный конус, который распадается на капли различного диаметра. При действии аэродинамических сил капли дробятся еще и диаметр их составляет 50…100мкм. Угол распыла у таких форсунок составляет 30…120°. Вращающаяся форсунка. В радиально-кольцевых КС малоразмерных ГТД используются подача топлива через вращающиеся форсунки. Топливо от насоса через систему уплотнений подводится к пустотелому вращающемуся валу ( рис.2.24 ) и выбрасывается центробежными силами через сопла в стенке вала. Рекомендуется начинать использование такой форсунки с частоты вращения n=20000 об/мин. То есть такую систему рационально применять в малоразмерных высокооборотных двигателях. Эквивалентное давление подачи топлива получается очень высоким в сотни кПа. Число сопел 8-16 с диаметром 6..2мм. Используются в ТВД М601 и ГТД-3Ф Достоинства такой системы: топливоподачи простота, малая стоимость и низконапорный топливный насос. Недостатки: инертность (запаздывание изменения расхода при изменении режима из-за большой длины магистрали подвода). Трудности с высотным запуском: из-за низких оборотов авторотации снижается качество распыливания. 2.4.3. Корпус КС Конструкция наружного и внутреннего корпусов в кольцевой КС связана с формой и наклоном оси ЖТ в меридиональном сечении и конструкцией диффузора. Минимальным является внутренний диаметр передней части ЖТ, и чтобы установить ее в корпус, приходится делать поперечный разъем на внутренней оболочке. В трубчато-кольцевой КС делается разъем на внутреннем корпусе с той же целью, что и в кольцевой КС и поперечный разъем в наружном корпусе. Последний делается для того, чтобы присоединить к диффузору заднюю часть корпуса, состоящую из двух половин (продольный разъем). Такая конструкция обеспечивает возможность монтажа ЖТ и других элементов, воспроизводящих вторую связь корпусов КС при двойной замкнутой связи корпусов компрессора и турбины в силовой схеме двигателя. Основным ориентиром при назначении конструкции наружного и внутреннего корпуса является высота каналов для вторичного воздуха, скорость в которых обычно составляет 80…100м/с. Условия течения воздуха в кольцевом канале оказывает прямое влияние на условия течения внутри жаровой трубы, а также на температуру стенок. Высокие скорости в канале интенсифицируют конвективное охлаждение стенок ЖТ. Из условия нагружения передняя часть наружного корпуса делается утолщенной (5…6мм) по сравнению с цилиндрической частью (3…4мм). Внутренний корпус в трубчато-кольцевой и кольцевой КС работает на сжатие и для обеспечения устойчивости требует оребрения. Конструктивные схемы корпусов КС при различных силовых схемах корпуса всего двигателя и разных схем камер сгорания показаны на рис. 2.25. а б в Рис. 2.25. Конструктивные схемы корпусов КС: а - трубчато-кольцевая КС, плавный диффузор, двойная замкнутая связь, две опоры; б - кольцевая КС, плавный диффузор, двойная разомкнутая связь; в - кольцевая КС, диффузор со ступенчатым отрывом, двойная разомкнутая связь Достоинства такой системы: топливоподачи простота, малая стоимость и низконапорный топливный насос. Недостатки: инертность (запаздывание изменения расхода при изменении режима из-за большой длины магистрали подвода). Трудности с высотным запуском: из-за низких оборотов авторотации снижается качество распыливания. 2.4.4. Система розжига Общее время запуска авиационного ГТД находится в пределах 30…120с. Однако для КС выдвигается отдельное требование максимально допустимой задержки запуска камеры (обычно менее 30с) с момента подачи топлива, которая обусловлена инерционностью топливной аппаратуры и пламяпереброса, а также неблагоприятными внешними условиями. Время задержки задается с учетом потери высоты полета при аварийных ситуациях и опасности накопления топлива в КС при работе на низких частотах вращения ротора. Требование высотности запуска КС продиктовано необходимостью безотказности запуска двигателя в аварийной ситуации. Требуемая высота запуска для транспортных самолетов 6…10км, для боевых самолетов 18…25км. Используют два типа тепловых источников зажигания ТВС: электрические свечи (рис. 2.26) , обеспечивающие образование ядра пламени непосредственно в ЖТ (отсюда и название такого запуска – непосредственный розжиг основного топлива) и пусковые воспламенители (рис. 2.27) представляющие собой небольшой объем вне ЖТ, куда подается пусковое топлива, воздух из ЖТ, а для увеличения высотности иногда и кислород и эта смесь поджигается электросвечой. Пламя, выходящее из полости воспламенителя, выходным патрубком направляется в первичную зону горения, где обеспечивается зарождение ядра пламени. Рис.2.26. Конструктивные элементы электрической свечи поверхностного разряда: 1 – центральный электрод; 2 – изолятор; 3 – боковой электрод; 4 – корпус; 5 – плавающее уплотнительное кольцо. Рис. 2.27. Запальное устройство КС: 1 – штуцер подвода топлива; 2 – фильтр; 3 – свеча; 4 – электроподогрев воздуха; 5 – окна подвода воздуха. Энергия, выделенная на свече поверхностного разряда и тепловая энергия горячей струи запальника должна составлять 2…4Дж. Частота разряда 6…30Гц. Питание от бортовой сети напряжением 27В (ТРДД Д-30). Четких рекомендаций о месте установки свечи или запального устройства по длине ЖТ нет. Исходят из того, что устойчивое ядро может возникнуть в сечении, где закончена подготовка ТВС (распыление, испарение, смешение) и скорости потока минимальны. Такой точкой может быть примерно середина зоны циркуляции (это примерно половина расстояния от ФУ до первого ряда отверстий), а по радиусу «слой смешения». Направление свечи в эту точку может быть перпендикулярно к оси камеры или под углом – как подсказывает конструкция. Свеча и сопло запального устройства обычно располагаются заподлицо с внутренней поверхностью наружной стенки ЖТ и так, чтобы тепловые деформации ЖТ их не нагружали. Критериями выбора одной из двух систем зажигания служат обычно опыт и традиции ОКБ. 2.4.5. Система смешения (организация ввода воздуха в жаровую трубу) Как было показано ранее, для образования зоны циркуляции подается воздух через систему отверстий ∅15..20 мм, расположенных в один или два ряда на стенке ЖТ. Этот воздух частью идет в зону обратных токов, а частью во вторичную зону горения, где перемешиваясь с частицами топлива, несгоревшего в первой зоне ускоряет процесс горения. Качество смешения определяется глубиной проникновения и шагом отверстий, которые располагают в одной плоскости на обеих стенках ЖТ. Для увеличения глубины проникновения используют патрубки-карманы ( рис.2.28 ,б). Окончательное число отверстий их диаметры и размещение определяются экспериментально. Как указывалось выше, большие скорости течения воздуха в кольцевом канале хотя и повышают отвод тепла от стенок ЖТ, но ухудшают условие ввода струй воздуха через отверстия большого диаметра. При определенных соотношениях высоты канала и длины участка смешения вторичный воздух не только входит внутрь ЖТ через отверстия большого диаметра, но и часть его, минуя их уходит в задний отсек канала, что вызывает возвратные течения и возмущение потока над большими отверстиями. Воздух начинает поступать в отверстия с разных направлений, что нарушает структуру основного потока в ЖТ и оказывает влияние на профиль скоростей и температур на выходе ( рис.2.28 ,в). Для исключения этого отрицательного эффекта за отверстиями устанавливают препятствия в виде поперечных ребер равной высоты. В кольцевой КС такое препятствие делается непосредственно на ЖТ в виде выступа высотой до 2/3 высоты канала, размещенного за отверстиями ( рис.2.28 ,г). Отметим внимание к конструктивному оформлению больших отверстий, связанное с тем, что при постоянном режиме температура кромок отверстий ниже, чем температура стенок и в них возникают напряжения растяжения, а при изменении режимов работы двигателя и напряжения растяжения и напряжение сжатия. Для снижения температурного градиента на отверстии используют отбортовку и заполировку отверстий, окантовку манжетой из листового материала и окантовку манжетой с перфорированным охлаждением, использованным в КС ТРДД RB.211-535 ( рис.2.29 ). Радикальным решением по исключению трещин является использование смесительных патрубков, которые позволяют сделать главное - управлять глубиной проникновения струй. Для исключения перегрева и оплавления передних кромок патрубков они выполняются ступенчатыми с пленочным охлаждением. 2.5. Тепловое состояние стенок жаровой трубы Охлаж дение ЖТ. Разделение ст енок на секции. Наиболее нагруженная наружная стенка ЖТ кольцевой КС и стенка трубчато- кольцевой КС испытывают деформации сжатия от перепада давлений, одновременно находясь под воздействием мощного теплового потока от газового пламени. Для достижения требуемой жесткости и прочности стенки ЖТ приходится охлаждать. Температура стенок ЖТ, выполненной из жаропрочных и жаростойких материалов ХН60В (ВЖ98), Х35Н50ВМ (ВХ4А) и др., не должна превышать 750-850˚С. В современных ГТД на охлаждение тратится до 25…30% от суммарного расхода воздуха через КС и реализуется конвективное и конвективно-пленочное охлаждение. Заградительное (пленочное) охлаждение позволяет не только защитить стенку от прямого действия горячих газов, но и отнять от нее некоторое количество тепла. Необходимость охлаждения вынуждает делить криволинейную стенку ЖТ на секции. При формировании секций решается несколько задач: 1) выбор схемы вывода охлаждающего воздуха на внутреннюю поверхность стенки и геометрических параметров каналов (диаметр отверстий, шаг); 2) разделения контура стенки на секции, соединение секций; 3) размещения отверстий для подвода воздуха в зону горения и в зону смешения; 4) соединения ЖТ с ФУ. Рассмотрим наиболее распространенную схему ввода охлаждающего воздуха ( рис.2.30 ). Вторичный воздух через отверстия в вертикальной или горизонтальной стенке уступа попадает в полость между козырьком и стенкой ЖТ в направлении на козырек. Круглые воздушные струи, ударяясь о козырек, превращаются в плоские струи, сливаясь в непрерывную кольцевую завесу. Расход охлаждающего воздуха определяется площадью отверстий ∅ А(Б), направление струи в сторону стенки козырьком, а скорость воздушной струи - высотой щели h . Эффективная устойчивая завеса образуется при следующих геометрических соотношениях: диаметр отверстий =1,0..2,0 d мм, отношение шага к диаметру отверстий / 2, 5...5, 0 t d = , высота щели 1,5…3,0мм, длина козырька 2,5…3,0 высоты щели, а длина секции при высоте щели 1,5…2,0мм составляет 15…25мм. На рис.2.31 показано соединение секций и организация завесы в прямоточных КС на двигателях предыдущих поколений. Соединение секций (см. рис.2.30 ) производится чаще всего сваркой в стык. Однако есть примеры использования торцевого шва при соединении секций внахлест для обеспечения ремонтопригодности ЖТ. Для замены секций достаточно срезать два шва. Ст ык с 1СА зависит от способа закрепления ЖТ, но задача подачи охлаждающего воздуха на цилиндрические полки СА решается во всех случаях. Крепление ЖТ выполняется или в двух поясах - переднем и заднем или только в заднем. Элементы крепления должны воспринимать действие газовых сил в осевом направлении и обеспечить центрирование ЖТ. Нарушение центрирования приводит к искажению температурного поля на выходе. Второе требование к подвеске - свобода тепловых деформаций в осевом (от места фиксации) и радиальном направлении. Основная доля подводимого тепла приходит от излучения. Для снижения температуры стенки используется нанесение т еплозащит ных покрыт ий (ТЗП). Теплозащитные экраны с нанесением на них ТЗП в составе ЖТ камеры сгорания ТРДД V2500 показана на рис.2.32 Перфорационное охлаж дение, реализованное в конструкции КС ТРДД RB.211-535 представляет собой систему отверстий диаметром 0,8…1,0мм в стенке секций ЖТ в 9…10 рядов с шагом в ряде (1…2)d и между рядами (3…4)d в зоне максимальных температур. Размер отверстий должен исключить их засорение и также обеспечить малое проникновение струек воздуха в основной поток - только в этом случае на внутренний поверхности ЖТ образуется заградительная пелена. Расход воздуха при одинаковой температуре стенки оказывается ниже, чем в случае с пленочным охлаждением на 30%. Проникающее, порист ое (т ранспирационное) охлаждение показано на примере камеры сгорания ТРДД «Тэй», где в ЖТ использован двухслойный материал « Трансплей». На внутренних поверхностях листов из жаропрочного свариваемого материала химическим фрезерованием образованы каналы и регулярная система отверстий ( рис.2.33 ). Соединенные между собой методом диффузионной пайки листы образуют конструкцию с организацией системы каналов и большого числа отверстий малого диаметра на одной стороне (внутренней стороне стенки ЖТ) и меньшего числа отверстий большого диаметра (наружная сторона стенки ЖТ). В такой конструкции стенки ЖТ реализуется конвективно-пленочное охлаждение: воздух пройдя через внутренние каналы стенки выходит на поверхность и многочисленные струи сливаются в завесную пленку. При снижении температуры стенки на 100°С при сравнении с пленочным охлаждением расход воздуха уменьшится в 3 раза. Подобный материал «ламиллой» фирма Дж. Электрик использует в конструкции КС ТРДД GE90 и др. |