Гидравлика Кочуров. Назначение и область применения фронтального погрузчика, ее конструктивное исполнение

• Название: Назначение и область применения фронтального погрузчика, ее конструктивное исполнение
• Дата: 04.11.2022
• Размер: 1.28 Mb.
• Имя файла: Гидравлика Кочуров.doc
• Тип: Документы; #770106
• страница: 2 из 2

10. Расчет КПД гидросистемы
Мощность, реализуемая на выходном звене гидропривода

кВт

Мощность, затрачиваемая на подачу жидкости насоса



кВт

Общий КПД системы


11. Тепловой расчет гидросистемы

В процессе эксплуатации гидросистем масло нагревается. Основ­ной причиной нагрева является наличие гидравлических сопротивлений в системе гидропривода. С возрастанием температуры жидкости интен­сифицируется процесс окисления масла, выпадают сгустки смол и шла­ма, что нарушает нормальную работу гидросистемы. Обычно принимают максимально допустимую температуру масла в баке 55-60°С. При дли­тельной работе гидропривода температурный перепад достигает значе­ния установившегося. Тепловая энергия расходуется на нагревание гидробака с маслом, а также рассеивается в пространство путем теплопередачи от нагретых поверхностей бака, трубопроводов, гидроцилиндров длительной работе гидропривода температурный перепад достигает значения установившегося.

Тепловая энергия расходуется на нагревание гидробака с маслом, а также рассеивается в пространство путем теп­лопередачи от нагретых поверхностей бака, трубопроводов, гидроци­линдров.

Для установившегося теплового режима температурный период определяется:


– потерянная мощность, кВт

- поверхность теплопередачи,

- коэффициент теплопередачи участка,


кВт







с другой стороны

∆T = T_м – T_в

T_в – установившаяся температура масла в баке, °С

T_в – температура окружающего воздуха, T_в = 20 °С

T_м = ∆T + T_в = 7,8 +20=27,8°С

Установившаяся температура масла получилась < 60 °С т.е. условие выполнено.

12. Расчет механической и регулировочной характеристики гидропривода.
Скорость движения выходного звена определяется:



- рабочая площадь поршня,

Q_п - фактический полезный расход жидкости затрачиваемый на совершение работы двигателя,



- суммарные потери давления;

- полный градиент утечек:



- насоса;

- гидромотора;

- гидрораспределителя;

- клапана.

Градиенты отдельных гадроаппаратов определяется:



где - объемные потери в гидроаппарате при его номинальном давлении .







μ = 0,62 – коэффициент расхода жидкости

-фактическое значение величины расходного окна дросселя,

U_др – параметр регулирования дросселя

ρ = 890 плотность жидкости

∆P_др – перепад давления в дросселе



R=0 U_др=0








R=0 U_др=0,25







R=0 U_др=0,5








R=0 U_др=0,75








R=0 U_др=1








R=2 U_др=0







R=2 U_др=0,25







R=2 U_др=0,5







R=2 U_др=0,75







R=2 U_др=1







R=4 U_др=0







R=4 U_др=0,25








R=4 U_др=0,5







R=4 U_др=0,75







R=4 U_др=1







R=6 U_др=0








R=6 U_др=0,25







R=6 U_др=0,5







R=6 U_др=0,75







R=6 U_др=1







R=8 U_др=0







R=8 U_др=0,25







R=8 U_др=0,5







R=8 U_др=0,75







R=8 U_др=1

R, кН	V,
	U=0	U=0,25	U=0,5	U=0,75	U=1,0
0	0,1138	0,1063	0,0988	0,0913	0,0838
2	0,1137	0,0991	0,0845	0,0699	0,0552
4	0,1136	0,0944	0,0751	0,0558	0,0366
6	0,1135	0,0905	0,0675	0,0445	0,0215
8	0,1134	0,0842	0,0610	0,0348	0,0086

V,




13. Расчет на прочность элементов цилиндра.
Толщина стенки цилиндра.

В расчетной практике используется несколько различных формул для определения толщины стенки цилиндра, находящегося под действием внут­реннего давления. Условно цилиндры делят на тонкостенные и толстостен­ные. Тонкостенные ( <0,l) цилиндры и трубопроводы рассчитывают по формулам, мм:



где S - толщина стенки цилиндра, мм;

р - разрушающее давление, МПа;

D - внутренний диаметр, мм;

- допускаемое напряжение, МПа.



- предел текучести материала;

n - запас прочности по пределу текучести (обычно в расчетах гидроцилиндров принимается n>2)





Толщина задней стенки цилиндра.
При расчетах толщины h задней крышки цилиндра используют форму­лы расчета круглых пластин, нагруженных равномерно распределенным дав­лением


р - разрушающее давление, МПа



Расчет фланцев гидроцилиндра.

По окружности фланцевого соединения действует создавае­мое давлением жидкости усилие



p – рабочее давление;

D- внутренний диаметр гидроцилиндра


Усилие затяжки болтов фланца определится



к - коэффициент, учитывающий ослабление затяжки вследствие внутреннего давления к=1,25



Если фланец очень тонкий, опасное сечение окажется на диске фланца.

В этом случае момент сопротивления определится



- вылет фланца;

- диаметр опасного сечения.

При креплении крышек к фланцам на болтах диаметр болта определит­ся



где d - внутренний диаметр резьбы;

Т - усилие, действующее на крышку;

n - количество болтов;

С - поправка к расчетному диаметру (C 3 мм)







- плечо приложения силы.



Таким образом, толщина фланца в опасном сечении определяется из выражения

, следовательно



Расчет элементов крепления поршня.

Соединение поршня со штоком во многих случаях осуществляется с помощью резьбы. Запас прочности резьбового соединения на смятие определится


d_H, d_B —диаметр резьбы соответственно наружный и внутренний;

- наименьший предел текучести материала соединяемых деталей (гайки или штока);

k_н - коэффициент нагрузки (k_н 0,18)

—сила гидроцилиндра при работе штоковой полостью.



Запас прочности по срезу витков штока определится


где - коэффициент полноты резьбы (для метрических резьб =0,87);

— коэффициент распределения нагрузки);

Н — расчетная высота гайки;

— предел текучести материала штока на срез.



Запас прочности по срезу витков гайки определится





Список литературы

1. Суслов Н.М. инструкция по оформлению пояснительной записки к курсовому и дипломному проектам для студентов всех профилизаций направления 551800 - "Технологические; машины и оборудование". Ека­теринбург, I995. - 20 с.

2. Ковалевсккй в.Ф. и др. Справочник по гидроприводам горных машин. к., Недра. 1978.- 502 с.

5. Суслов Н.М.. Шестаков B. С, Рутковская И.И. методические указаний по курсовому проектировании для студентов специальностей 0506 "Горные машины и комплексы" и 0507 "Торфяные машины и комп­лексы" по дисциплине "Гидравлика, гидравлические машины и гидроп­ривод". Часть II. Основные элементы объемного гидравлического при­вода. Свердловск, 1936.- 21 с.

4. 
   Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя.- М.,
   Машиностроение, 1968,- 688 с.
   
5. 
   Оксененко А. Я. Номенклатурный каталог "Гидравлическое,
   пневматическое, смазочное оборудование и фильтрующие устройства,
   выпускаемые предприятиями Министерства станкостроительной и инс­трументальной промышленности ь 1986-87 гг.". М.: 1986.
   

5. Коваль П.В. Гидравлика и гидропривод горных машин: Учебник для вузов по специальности "Горные машины и комплексы".- м.: Маши­ностроение. 1979. - 319 с.

7. Суслов Н.М. Гидроаппаратура объемного гидропривода горных машин. Учебное пособие. Екатеринбург.- 1993.- 86 с