Проектирование нефтебазы. Курсовая(Гафурова). Нефтеснабжения одна из мощных и важных отраслей народного
 Скачать 1.72 Mb.
|
4.2 Расчет длины ж/д эстакадыДлину железнодорожной эстакады рассчитываем по следующей формуле:  где LЭ - длина железнодорожной эстакады. аi - число цистерн по типам, входящих в маршрут. к - число цистерн в маршруте. li - длина цистерн, различных типов по осям автосцепления (для цистерны грузоподъёмности 60 тонн li=12,02м ([1], стр. 18, табл. 1.2). Для слива светлых нефтепродуктов выбираем комбинированную двустороннюю эстакаду на 12 постов с 3 коллекторами: коллектор №1 – 2 цистерны Аи-80 и 2 цистерны Аи-92; коллектор №2 – 2 цистерны Аи-95 и 2 цистерны Аи-98; коллектор №3 – 2 цистерны ДТЛ и 2 цистерны ДТЗ. LЭ =0,5∙12∙12,02 = 72,12 м Для слива темных нефтепродуктов выбираем комбинированную двустороннюю эстакаду на 22 поста с 2 коллекторами: коллектор №1 – 13 цистерн с нефтью; коллектор №2 – 4 цистерны М-100; индивидуальные сливные устройства для слива масел – 5 по 1 цистерне. LЭ = 0,5∙22∙12,02 = 132,22 м Для слива светлых нефтепродуктов и нефти принимаем универсальный сливной прибор; для слива мазута и масел – АСН-7Б. 5 Расчет времени слива нефтепродуктов из железнодорожных цистернРасчет времени слива для светлых нефтепродуктов проводим при температуре самой холодной пятидневки года (-35°С) [5]; для нефти – 6°С; для мазутов и масел – при соответствующей температуре перекачки. Расчет кинематической вязкости нефтепродуктов: Для бензина:       мм2/сгде νт – расчетная кинематическая вязкость, мм2/с; ν1, ν2 – кинематическая вязкость при абсолютных температурах Т1, Т2, мм2/с; a, b – эмпирические коэффициенты. Аналогично произведем расчет кинематической вязкости остальных нефтепродуктов. Результаты сведем в таблицу 8. Таблица 8 – Расчет кинематической вязкости нефтепродуктов
Определяем расстояние от оси коллектора до нижней образующей котла цистерны:  где h - расстояние от оси коллектора до нижней образующей котла цистерны; hl = 0,6м - длина сливного патрубка цистерны; h2 = 0,315м - длина присоединительной головки; h3 = 0,541м - расстояние от присоединительной головки до оси коллектора. Находим площадь поперечного сечения сливного патрубка:   где d = 0,212 м - внутренний диаметр сливного патрубка. Находим число Рейнольдса:   где D=2,8 м - диаметр котла цистерны Определяем число Рейнольдса при 5% заполнение цистерны:   По полученным значениям числа Рейнольдса для полной и заполненной на 5% цистерны определяем соответствующие коэффициенты расхода μ1 и μ2 (рис. 6) Средний коэффициент расхода определяется:    Рисунок 6 – Коэффициент расхода патрубков сливных приборов железнодорожных цистерн и средств герметизации слива: 1 – универсальный сливной прибор по данным З.И.Геллера; 2 – универсальный сливной прибор по данным ВНИИСПТнефть; 3 – сливной прибор Утешинского по данным З.И.Геллера; 4 – сливной прибор Утешинского по данным ВНИИСПТнефть; 5 – универсальный сливной прибор по данным В.М. Свистова; 6 – сливной прибор Утешинского по данным В.М. Свистова; 7 – установкаАСН-7Б; 8 – установка УСН - 175М; 9 – установка УСН-175 с действующим монитором; 10 – установка СЛ-9. Время полного слива из цистерны определим по формуле: Для бензинов:   где L=10,31 м - длина котла цистерны. Так как производится закрытый слив нефтепродуктов необходимо ввести поправочный коэффициент φ в зависимости от отношения h/D ([1], стр. 46, рис. 2.8):  Аналогично произведем расчет времени слива остальных нефтепродуктов. Сведем полученные результаты в табл. 9. Таблица 9 - Расчет времени слива.
|