Проектирование нефтебазы. Курсовая(Гафурова). Нефтеснабжения одна из мощных и важных отраслей народного

• Название: Нефтеснабжения одна из мощных и важных отраслей народного
• Анкор: Проектирование нефтебазы
• Дата: 06.04.2022
• Размер: 1.72 Mb.
• Имя файла: Курсовая(Гафурова).doc
• Тип: Документы; #447496
• страница: 8 из 9

10 Расчет количества железнодорожных цистерн
для вывоза нефтепродуктов

С нефтебазы ж/д вывозится:

бензинов – 65%;

дизтоплива – 50%;

мазута – 75%;

нефти – 100%.

В соответствии с процентным соотношением нефтепродуктов от годового
грузооборота определим количество цистерн по сортам нефтепродуктов:

,

где п_i,- количество цистерн с i-тым нефтепродуктом, шт.;

Q_t - годовой грузооборот нефтебазы по i-тому нефтепродукту, т/год;

К_н - коэффициент неравномерности потребления нефтепродуктов;

q_i - грузоподъемность железнодорожной цистерны с i-тым нефтепродуктом (по воде).



Отгрузка нефтепродуктов осуществляется железнодорожными цистернами грузоподъемностью 60 тонн.

Так как доставка нефтепродуктов осуществляется каждый день, то отгрузку будем производить также ежедневно.
Таблица 13 - Количество цистерн по типам нефтепродуктов

Тип нефтепродукта	Qi, т	Цистерны	Максимальное количество цистерн в маршруте
Аи-80	10075	0,552	1
Аи-92	16900	0,926	1
Аи-95	16900	0,926	1
Аи-98	16575	0,908	1
ДТЛ	8000	0,438	1
ДТЗ	9000	0,493	1
М-100	24000	1,973	2
Нефть	126000	10,356	11

Маршрут состоит из 37 цистерн емкостью по 60 т.
11 Гидравлический расчет технологического трубопровода и

выбор насосного оборудования

11.1 Гидравлический расчет трубопровода, соединяющего ж/д эстакаду для светлых нефтепродуктов с резервуаром для хранения бензина Аи-80

Гидравлический расчет будем вести при температуре самой холодной пятидневки года (-35°С).

Кинематическая вязкость бензина: v_-35 = 1,17∙10^-6 м²/с

Длина всасывающей линии: L_вc = 45 м

Наружный диаметр всасывающего трубопровода D_вc = 0,377 м

Толщина стенки трубопровода δ = 0,0045 м

Геодезическая отметка железнодорожной эстакады z_э= 275 м

Геодезическая отметка насосной станции z_нс= 273,5 м

Эквивалентная шероховатость труб k_э=0,05 мм

Таблица 14 - Местные сопротивления на всасывающей линии.

Тип местного сопротивления	Количество	ξвс
Фильтр	1	1,7
Задвижка	3	0,15

Длина нагнетательной линии L_наг= 209 м

Наружный диаметр нагнетательного трубопровода D_наг = 0,377 м

Толщина стенки трубопровода δ = 0,0045 м

Геодезическая отметка резервуара z_рез = 271 м

Высота взлива резервуара h_взл=10,8 м

Таблица 15 - Местные сопротивления на нагнетательной линии.

Тип местного сопротивления	Количество	ξнаг
Вход в резервуар	1	1
Задвижка	4	0,15
Поворот под 90°	3	0,3

Гидравлический расчет всасывающей линии.

1. Внутренний диаметр трубопровода:

D_вc= D_вc - 2δ

2. Скорость движения потока:


3. Число Рейнольдса для потока нефтепродукта в трубопроводе:



4. Критическое значение числа Рейнольдса:





Получили, что 2320 < Re, следовательно режим течения турбулентный. Т.к. Re_крI < Re < Re_крII режим течения находится в области смешанного трения, для которой коэффициент гидравлического сопротивления вычисляется по формуле:



5. Потери напора по длине трубопровода:



6. Потери напора на местные сопротивления:



7. Потеря напора на преодоление сил тяжести:



8. Полная потеря напора на всасывающей линии:

H_вс = h_τ.вс + h_м.вс + Δz = 0,22 + 0,27 – 1,5 = – 1,01 м

9. Проверка всасывающей трубопровода на холодное кипение паров бензина.

Давление насыщенных паров бензина при 23,1 °С определяется по формуле

Рs = 57000•exp[-0,0327•(Tнк-T)]=57000•exp[-0,0327•(308-296,1)]=38626 Па,

где Tнк=35°С=308 К – температура начала кипения бензина.

Условие, которое должно выполняться, чтобы не произошло срыва потока:



P_s = 38626 Па - давление насыщенных паров бензина при 23,1⁰С

P_a = 1,013· 10⁵ Па - атмосферное давление

ρ_δ =727,3 - плотность бензина при температуре 23,1⁰С





Гидравлический расчет нагнетательной линии
1. Внутренний диаметр трубопровода:



2. Скорость движения потока:



3. Число Рейнольдса для потока нефтепродукта в трубопроводе:



4. Критическое значение числа Рейнольдса:



Т.к. Re_крI < Re < Re_крII режим течения турбулентный, т.е. поток нефтепродукта находится в области смешанного трения, для которой коэффициент гидравлического сопротивления вычисляется:



5. Потери напора по длине трубопровода:



6. Потери напора на местные сопротивления:



7. Потеря напора на преодоление сил тяжести:



8. Полная потеря напора на всасывающей линии:

H_вс = 1 + 0,31 + 8,3 = 9,61 м

Гидравлический расчет всасывающей линии (внутрибазовая перекачка)

Таблица 16 – Местные сопротивления.

Тип местного сопротивления	Количество	ξнаг
Задвижка	4	0,15
Поворот под 90°	3	0,3

1. Внутренний диаметр трубопровода:



2. Скорость движения потока:



3. Число Рейнольдса для потока нефтепродукта в трубопроводе:



4. Критическое значение числа Рейнольдса:



Т.к. Re_крI < Re < Re_крII режим течения турбулентный, т.е. поток нефтепродукта находится в области смешанного трения, для которой коэффициент гидравлического сопротивления вычисляется:



5. Потери напора по длине трубопровода:



6. Потери напора на местные сопротивления:



7. Потеря напора на преодоление сил тяжести:



8. Полная потеря напора на всасывающей линии:

H_вс = 1 + 0,19 + 1,3 = 2,49 м

9. Проверка всасывающей трубопровода на холодное кипение паров бензина.

Давление насыщенных паров бензина при 23,1 °С определяется по формуле

Рs = 57000•exp[-0,0327•(Tнк-T)]=57000•exp[-0,0327•(308-296,1)]=38626 Па,

где Tнк=35°С=308 К – температура начала кипения бензина.

Условие, которое должно выполняться, чтобы не произошло срыва потока:



P_s = 38626 Па - давление насыщенных паров бензина при 23,1⁰С

P_a = 1,013· 10⁵ Па - атмосферное давление

ρ_δ =727,3 - плотность бензина при температуре 23,1⁰С




Гидравлический расчет всасывающей линии

(трубопровод для налива в автоцистерны бензина Аи-80)
Подача насоса АСН 60 м³/час;

Длина всасывающей линии: L_вс = 334 м

Наружный диаметр всасывающего трубопровода D_вс = 0,377 м

Толщина стенки трубопровода δ = 0,0045 м

Эквивалентная шероховатость труб k_э = 0,05 мм

Геодезическая отметка резервуара z_рез = 271 м

Геодезическая отметка станции налива z_с = 271,2 м

Минимальная высота взлива в резервуаре h ^min _взл = 1,2 м
Таблица 17 – Местные сопротивления на всасывающей линии

Тип местного сопротивления	Количество	ξнаг
Задвижка	4	0,15
Поворот по 900	2	0,3

1. Внутренний диаметр трубопровода:



2. Скорость движения потока:



3. Число Рейнольдса для потока нефтепродукта в трубопроводе:



4. Критическое значение числа Рейнольдса:



Так как Re < Re_крI, режим турбулентный, т.е. поток нефтепродукта находится в зоне гидравлически гладких труб, для которой коэффициент гидравлического сопротивления вычисляется по формуле:



5. Потери напора по длине трубопровода:



6. Потери напора на местные сопротивления:



7. Потеря напора на преодоление сил тяжести:



8. Полная потеря напора на всасывающей линии:

H_вс = 0,024 + 0,002 – 1 = – 0,974 м

9. Проверка всасывающей трубопровода на холодное кипение паров бензина.

Давление насыщенных паров бензина при 23,1 °С определяется по формуле

Рs = 57000•exp[-0,0327•(Tнк-T)]=57000•exp[-0,0327•(308-296,1)]=38626 Па,

где Tнк=35°С=308 К – температура начала кипения бензина.

Условие, которое должно выполняться, чтобы не произошло срыва потока:



P_s = 38626 Па - давление насыщенных паров бензина при 23,1⁰С

P_a = 1,013· 10⁵ Па - атмосферное давление

ρ_δ =727,3 - плотность бензина при температуре 23,1⁰С