Пояснительная записка. Оглавление Местные условия района проектирования 2

• Название: Оглавление Местные условия района проектирования 2
• Дата: 25.03.2018
• Размер: 1.08 Mb.
• Имя файла: Пояснительная записка.docx
• Тип: Документы; #39382
• страница: 6 из 7

4. Расчет главной балки

4.1. Определение расчетных усилий

Рассмотрим расчет железобетонной балки без предварительного напряжения арматуры расчетным пролетом l₀=10,8м и полной длиной 11,5 м, входящей в состав двухблочного плитно-ребристого пролетного строения (см. чертеж лист 2)

Постоянная нагрузка на пролетное строение складывается из собственного веса конструкции и веса мостового полотна.

Нормативная нагрузка на 1 погонный метр от собственного веса главной балки:



где: V и l_п– объем железобетона и полная длина пролетного строения; γ_ж.б. =24,5 кН/м³ – объемный вес железобетона; n – число главных балок в поперечном сечении моста. В двухблочных пролетных строениях n=2.

Для главной балки с полной длиной l_п= 11,5 м



Нормативная нагрузка на 1 погонный метр от веса мостового полотна с ездой на балласте



где h_б= 0,5 м – толщина слоя балласта;

_b=19,6 кН/м³ – объемный вес балласта с частями пути;

b_б=3,6 м – ширина балластного корыта в пролетных строениях однопутных мостов.



Коэффициенты надежности по нагрузке _fдля постоянных нагрузок при расчете на прочность принимаются:

_f1=1,1 - для собственного веса конструкции;

_f2=1,3 - для веса мостового полотна с ездой на балласте.

При расчете на прочность нормативная вертикальная временная нагрузка от железнодорожного подвижного состава на одну главную балку:



где  - эквивалентная нагрузка класса К = 1;

п - число балок в поперечном сечении пролетного строения;

К – класс заданной нагрузки.

Для нагрузки С10,5 имеем:



Нормативную временную эквивалентную нагрузку ν принимают по СП 35.13330.2011. Для промежуточных значений длин загружения λ и положений вершин линий влияния α=a/λ величину ν следует принимать по интерполяции. Здесь: а - кратчайшее расстояние от опоры до вершины линии влияния; λ – длина загружения линии влияния соответствующего усилия в расчетном сечении.

При определении изгибающего момента λ принимается равной расчетной длине пролетного строения. При определении поперечного усилия Q в середине пролета главной балки λ принимается равной половине расчетной длины главной балки.

Линии влияния усилий в разрезной балке приведены на рис. 3.

Для расчета изгибающего момента в четверти пролета главной балки с расчетным пролетом 10,8 м получаем следующее значение нормативной временной нагрузки от железнодорожного подвижного состава:

α = 0,25; λ = 10,8 м; ν₁ = 16,12 кН/м;

Для расчета изгибающего момента в середине пролета главной балки:

α = 0,5; λ = 10,8 м; ν₂ = 15,04 кН/м;

Для расчета поперечного усилия у опоры главной балки:

α = 0; λ = 10,8 м; ν₃ = 17,19 кН/м;

Для расчета поперечного усилия в середине пролета главной балки:

α = 0,5; λ = 0,5∙10,8 = 5,4 м; ν₄ = 20,02 кН/м;

При расчете поперечного усилия в середине пролета главной балки временной вертикальной нагрузкой загружается только участок одного знака, т.е. половина пролета главной балки.



Рис. 3. Линии влияния усилий в разрезной балке
При вычислении расчетных значений временной вертикальной нагрузки от железнодорожного подвижного состава учитывается коэффициент надежности – γ_f,ν, зависящий от λ.



Динамический коэффициент при расчете главной балки на прочность принимается равным 1+μ =1+10/(20+λ) но не менее 1,15.
Усилия определяются с учетом всех требований по следующим формулам:







_f=1,27




















_f=1,28



Усилия при расчете на трещиностойкость определяются от действия на конструкцию нормативных нагрузок. Коэффициенты надежности по нагрузке принимаются _f1=_f2=_f=1,0, а динамический коэффициент 1+ = 1,0.

Тогда:









По результатам расчета построены эпюры М и Q (рис. 4):



Рис. 4. Огибающие эпюры в разрезной балке